Ползучесть — Влияние температуры

Поскольку переход в новое равновесное состояние происходит мгновенно и при неизменной температуре, физические соотношения для приращений деформаций и напряжений не имеют слагаемых, учитывающих ползучесть и влияние температуры [c.28]

Уравнение (486) показывает, что для ТПМ влияние температуры на функции ползучести или модули релаксации проявляется только в горизонтальном смещении соответствующих кривых, построенных в логарифмической шкале. Такое поведение кривых релаксации при сжатии для пластифицированной эпоксидной смолы продемонстрировано на рис. 2. [c.118]

Температурные условия окружающей и рабочей среды также оказывают влияние как на работу всей системы, так и на работу уплотнений. Так, например, ползучесть полимера при температуре 233 К незначительна. Можно полагать, что при этом полимерные линзы упруго деформируются. Когда соединение затянуто при 233—223 К, то при повышении температуры материал прокладки начинает ползти. При большом перепаде температур о,статочная деформация настолько велика, что может нарушиться герметичность. Таким образом, конструкцию уплотняющего узла необходимо выбирать исходя из требования, исключающего влияние ползучести материала на герметичность. [c.35]

Расчету на прочность дисков турбомашин посвящена обширная литература. Известен ряд разработанных методов расчета напряжений и деформаций, возникающих в тонком диске вследствие вращения и неравномерного температурного ноля [6, 63, 78, 98, 120, 158 и др.]. Применение современных вычислительных средств позволяет без особых затруднений учитывать в расчете влияние температуры на физико-механические характеристики материала, рассматривать деформации за пределом упругости и в условиях ползучести. При этом отличия между расчетными методами, если они опираются на одни и те же предпосылки, становятся малосущественными. [c.136]

Применительно к расчету турбинных дисков особого внимания заслуживает ползучесть. Как отмечалось, влияние ползучести может быть сведено к сужению области приспособляемости. Замена в расчетных формулах предыдущего параграфа предела текучести некоторым условным пределом ползучести (соответствующим заданным температурам и длительностям нахождения диска под нагрузкой) позволили бы приближенно оценить это влияние. [c.158]

Ползучесть 4 — 23 — Влияние температуры 4 — 23 — Испытания 4--23 [c.341]

Для диафрагм, работающих в зоне высоких температур, необходимо также учесть ползучесть металла под влиянием температуры и нагрузок на диафрагму. [c.10]

Влияние температуры на усилие затяжки всем хорошо известно. С увеличением температуры почти все неметаллические материалы размягчаются, прокладки не составляют исключения. Поэтому нагревание усиливает такие явления, как ползучесть материалов и снятие напряжений. При очень высоких температурах это справедливо и для металлов. [c.217]

Хорошо известно, что сопротивление возникновению усталостной трещины выше у материалов с мелкозернистой микроструктурой при низких температурах, когда вклад ползучести и влияние среды минимальны. В обычных литейных и деформируемых суперсплавах, даже при наличии крупных карбидных частиц, полоса интенсивного скольжения или граница [c.352]

В основном жаропрочные материалы, используемые в технике, являются поликристаллами и процесс ползучести протекает в основном за счет перемещения дислокаций. Ползучесть, как уже сказано, сопровождается структурными превращениями, связанными с влияниями температуры и напряжения. В этом процессе очень важное место занимает один из факторов — время. На крат- [c.137]

К нормируемым метрологическим характеристикам тензорезисторов относятся функция преобразования деформаций и чувствительность при нормальной температуре относительная поперечная чувствительность функция влияния температуры на чувствительность ползучесть механический гистерезис температурная характеристика сопротивления дрейф выходного сигнала сопротивление изоляции. Тензорезисторы являются средством измерения, конкретные экземпляры которых не тарируются, а их метрологические характеристики определяются статистически и выражаются в основном в виде средних значений и средних квадратических отклонений в выборке, распространяемых на всю партию. [c.273]

Можно также считать, что ползучесть при циклическом изменении напряжения в отличие от ползучести, зависящей от температуры и времени, характеризуется дополнительным влиянием [c.17]

В разделе 3.2.1 скорость ползучести представлена выражением, определяющим ее зависимость от напряжения, однако на деформацию ползучести оказывает влияние режим изменения и напряжения, и температуры. Эта влияние характеризуется параметром внутреннего состояния 5, выражающим изменение микроструктуры материала в уравнении (3.19). [c.119]

Большинство исследователей отмечает, что хром, марганец и никель способствуют развитию хрупкости у сталей, а присадка молибдена полностью устраняет ее. Введение вольфрама оказывает положительное влияние, но его действие менее эффективно, чем молибдена. Позднее было выяснено, что молибден весьма полезен в сталях не только для устранения хрупкости, но и для повышения сопротивления ползучести при высоких температурах (рис. 32). [c.60]

Влияние температуры на ползучесть и релаксацию напряжений [c.62]

Жесткие наполнители обычно повышают теплостойкость поли> меров [164—168]. Этот эффект связан главным образом с увеличением модуля упругости и уменьшением ползучести при повышенной температуре наполненных композиций, а не с изменением Т(. полимера. Влияние модуля упругости полимерных материалов на их теплостойкость обсуждалось в гл. 6. Введение жестких наполнителей может приводить к повышению теплостойкости на 10—20 °С и даже больше, причем для кристаллических полимеров с эластичной аморфной фазой и эластомеров это повышение более резкое, чем для стеклообразных полимеров. [c.251]

Требуется сделать замечание в связи с устойчивостью квазистатических движений тел при постоянных внешних силах параметр А остается неизменным (А = 0). При развитии начальных несовершенств формально устойчивые квазистатические движения на практике могут приводить к быстрому (экспоненциальному) росту несовершенств при достижении некоторого критического значения времени и этот рост зависит от амплитуды несовершенства. Поэтому при исследовании движений идеальных тел при постоянных внешних силах необходимо также проанализировать развитие некоторых типов начальных неправильностей, с тем чтобы установить исчерпание несущей способности тела в практическом смысле. Такой подход к определению устойчивости деформируемых тел, находящихся в состоянии ползучести при действии постоянных внешних сил, предложен в [15, 34, 41]. В этом случае можно выделить критические значения времени дополнительно к тем, которые получаются при стандартных исследованиях единственности и устойчивости, аналогичных проведенным в разделах 4.2 и 4.3. Определение соответствующего моменту времени исчерпания несущей способности в практическом смысле, использовалось в [48] для определения влияния температуры на критическое время потери устойчивости сжатого стержня. [c.150]

Весь процесс ползучести может быть разбит на три последовательные стадии. В первой стадии, отвечающей участку АВ кривой ползучести, деформация протекает с неравномерной, все время уменьшающейся скоростью это так называемая стадия неравномерной, или неустановившейся, ползучести. Длительность первой стадии ползучести, в зависимости от рода материала и от величины температуры и напряжения, меняется от нескольких десятков до нескольких сотен и даже в исключительных случаях) тысяч часов. Наиболее существенное влияние на характер протяжения процесса ползучести в этой и последующих стадиях ползучести оказывают два основных фактора упрочнение материала в результате наклепа, связанного с увеличением остаточной деформации, и устранение этого наклепа или понижение несущей способности материала под действием высокой температуры. Явление ползучести можно рассматривать как взаимодействие этих двух факторов, создающих в основном картину чистой ползучести. Когда влияние упрочнения от наклепа уравновешивается ослабляющим материал влиянием длительного действия высокой температуры, уменьшение скорости ползучести прекращается, наступает вторая стадия ползучести (участок ВС кривой) — стадия равномерной, или установившейся, ползучести, на которой деформация ползучести протекает с постоянной и притом минимальной скоростью. Эта скорость остается постоянной до тех нор, пока не образуется шейка. В третьей стадии в связи с уменьшением поперечного сечения увеличиваются напряжения, вследствие чего возрастает скорость (при постоянной нагрузке). [c.100]

При описании ползучести в неизотермических условиях обычно используют параметрическое влияние температуры на скорость ползучести модели изотермической ползучести, построенные при разных значениях температуры, полагают справедливыми независимо от истории изменения температуры. Эксперименты, однако, свидетельствуют о заметном влиянии температурной предыстории на реологические свойства материалов. [c.83]

Ползучестью называют медленное нарастание деформаций во времени при действии постоянных напряжений. Влияние температуры на процесс ползучести можно характеризовать гомологической температурой 0, равной отношению абсолютной температуры испытания к абсолютной температуре плавления материала. [c.187]

Ползучесть — Влияние температуры 187 [c.484]

Характерные релаксационные свойства металлов, их ползучесть, своеобразное влияние температуры на механизмы пластичности и упрочнения лежат в основе как процессов механической и термической обработки металлов, так и их эксплуатации в изделиях и деталях машин, особенно в условиях новой техники, предъявляющей исключительно высокие требования к материалам, например, при высоких температурах. Этим объясняется особое внимание в наших работах к адсорбционным эффектам на металлах — адсорбционному пластифицированию, т. е. облегчению пластических деформаций, адсорбционному понижению прочности — возникновению хрупкого разрушения при весьма малых интенсивностях напряженного состояния, вплоть до самопроизвольного диспергирования вместе с тем в последнее время нами были обнаружены новые важные особенности адсорбционных эффектов на металлах под влиянием малых примесей или в присутствии тончайших покрытий легкоплавкого поверхностно-активного металла в условиях легкоподвижности его атомов в процессе двумерной миграции. Эти новые проблемы, связанные с возможностью [c.15]

Сплавы для нагревательных элементов должны иметь высокое удельное электросопротивление, малый температурный коэффициент электросопротивления, высокую ока-линостойкость и крипоустойчивость (ползучесть при высоких температурах под влиянием нагрузки или веса собственной тяжести), стабильность структуры и свойств. [c.245]

В результате в наружном слое появляются напряжения сжатия, а в остальной части — напряжения растяжения. Это имеет место в том случае, когда поверхностный слой не находится в состоянии ползучести, вызванном температурными воздействиями. При разогреве ловерхностного слоя выше той температуры, которая соответствует состоянию ползучести металла в этот период, внутренних напряжений в нем не возникает, а при охлаждении в наружном слое возникают растягивающие напряжения, а в нижележащих слоях — напряжения сжатия (рис. 15, а — справа), т. е. картина остаточных напряжений противоположна той, которая имеет место при отсутствии влияния температуры. [c.74]

Метод построения приведенной кривой при помощи горизонтального и вертикального смещения логарифмических кривых ползучести, который, как было указано выше, можно трактовать как некий вид способа Ке, применим не только к аморфным полимерам. Например, в работе Нагамацу и др. [73] он был использован для случая периодических воздействий на полукристаллические полимеры (полиэтилен) изменение коэффициента og в этом случае, по-видимому, обуславливалось влиянием температуры на жесткость кристаллических областей. [c.126]

Под действием высоких температур и напряжений в металле происходят изменения в дислокационной структуре, характерные для процесса ползучести накопление хаотически расположенных дислокаций с высокой плотностью распределения, перераспределения дислокаций с образованием ячеистой субструктуры с клубковыми субграницами, декорированными дисперсными карбидами. Деформационные процессы при ползучести оказывают влияние на коррозионные свойства стали. [c.62]

Для стали 15ХМ рассеяние точек больше, чем для стали Р2М, очевидно, сказывается влияние температуры на кинетику ползучести при низких температурах (500 и 525 °С) точки больше отклоняются от обобщенной кривой. Аналогичные зависимости выявлены на металле других марок стали. [c.101]

Следовательно, за характерный период Гц стендовых термоциклических испытаний в опасной точке оболочечного цилиндрического корпуса реализуется два цикла упругопластического деформирования с периодом т при этом в каждом из них наряду с упругой и необратимой деформациями на этапе активного нагружения реализуется деформация полэучести, накопленная за время вьщержки т. Влияние ползучести при указанных температурах на формирование повреждений на этапах выдержки (т + т ), и в схематизированном цикле (см. рис. 4.36) и на этапе выдержки г в расчетных циклах (см. рис. 4.37) за характерный период Гц одинаково. [c.201]

Ниже дан расчет распределения напряжений в пятизубом замке (см. рис. 9.17) в условиях упругости, пластичности и ползучести. Принимали, что температура постоянна по высоте соединения. Работает оно в условиях плоской деформации силы трения в расчете не учитывали ввиду их малости [67]. Влиянием характера распределения нагрузки вдоль зубьев на распределение напряжений в соединении также пренебрегали, так как и оно несущественно (см. с. 176). Это эквивалентно допущению, что условие совместности перемещений удовлетворяется лишь для точек, находящихся [c.177]

Кривые 3 ш 4 соответствуют неизотермическому циклу с такими же скоростями деформирования в полуциклах растяжения и сжатия. Температура в пределах каждого полуцикла оставалась постоянной растяжение — 650, сжатие — 150 С и изменялась при 0 = 0. Как видно из рис. 5.13, независимо от уровня температуры в полуцикле сжатия кривые 1 и 3 практически совпадают при равных скоростях деформирования и одинаковой амплитуде необратимых деформаций. Вместе с этим был отмечен обратный эффект — влияние деформаций ползучести, развивающихся при высокой температуре, на ход кривой активного нагружения в последующем полуцикле с более низкой температурой. В этом случае в эксперименте наблюдается некоторое смещение кривой активного нагружения вниз по сравнению с неизотермическими испытаниями без выдержек. На рис. 5.14 показаны диаграммы деформирования стали Х18Н9 при неизотермическом нагружении, характерные для стабильного цикла. Нагружение осуществлялось по жесткому режиму с контролируемым законом изменения деформаций, температура изменялась в момент перехода через нуль по напряжениям от 150 до 650° С в процессе одноминутной выдержки. Кривые 1 ж 2 соответствуют циклу без выдержки, 3 и 4 — циклу с выдержкой при растяжении. Выдержка осуществлялась при 0 = onst до момента достижения заданного значения деформации. Как следует из рис. 5.14, смещение кривой 4 относительно кривой 2 составляет 10—15%. Отмеченное влияние деформаций ползучести при высокой температуре на активное нагружение при более низкой температуре может быть описано, как уже указывалось выше для изотермического случая, с использованием подходов, изложенных в главах 6, 7. [c.126]

Для фланцев, подверженных воздействию высоких температур, обычно находят, при каком напряжении в шпильках обеспечивается плотность без учета влияния температуры, т.е. напряжение в шпильках перед перезатяжкой, а затем по данным релаксационных испытаний материала шпилек на кольцевых образцах и напряжениям в шпильках перед перезатяжкой определяют, какое необходимо создать начальное напряжение в шпильках от затяжки, обеспечивающее долговечность разъема. При этом не учитывают ползучесть фланца, гайки, резьбы, а также разницу релаксации кольцевого и цилиндрического образцов, т. е. тела шпильки . [c.380]

Влияние добавок азота и кислорода на прочностные свойства, твердость, температуру отжига, сопротивление ползучести и длительную прочность тантала высокой степени чистоты, выплавленного в электронно-лучевой печи, охарактеризовано Хольденом и сотр. [44]. Были исследованы сплавы с примесями элементов, образующих твердые растворы внедрения (Та +0,056 вес. - Оо и Та- - 0,0225 вес.% N2). Хотя твердость этих сплавов превышает твердость исходного тантала приблизительно вдвое как до отжига, так и после отжига, температура рекристаллизации для всех трех материалов остается по существу одинаковой, т. е. равной 1200—1400" при выдержке в течение 1 час. Влияние температуры отжига на твердость этих сплавов показано на рис. 13. Аналогичные сведения для исходного металла приведены на рис. 10 и 11. [c.708]

Изложенный механизм предполагает зависимость эффектов упрочнения и разупрочнения при ползучести металла от его сопротивления окислению. В связи с этим интересны результаты сравнительного изучения ползучести никеля и хромоникелевого сплава на воздухе и в вакууме, описанные в работе [403]. Сплав имел следующий состав 19,2% Сг 1,5% Fe 1,4% Si 0,47% Mn 0,1% Al 0,04% С остальное — никель. Он подвергался испытанию в интервале температур 593—1038° С и напряжений 10—420 Мн1м (1,05—42,2 кГ1мм ). Максимальное разрежение (при 593°С) составило 0,67 мн/м (5-10 мм рт. ст.), минимальное (при 1038°С) 13,3 мн/м (10 мм рт. ст.). Влияние среды на характеристики ползучести хромоникелевого сплава аналогично влиянию, установленному для чистого никеля. Однако из-за большей жаростойкости хромоникелевого сплава влияние температуры при прочих равных условиях оказалось для него более слабым, чем для никеля. Таким образом, полученные экспериментальные факты можно рассматривать как свидетель- [c.439]

При выборе типа динамометра основными характеристиками, на которые ориентируются, являются точность, чувстврггельносгь, линейность, гистерезис, воспроизводимость, ползучесть, влияние температуры, давления, радиации, механических и других внешних воздействий на дрейф нуля и точность чувствительность к механическим помехам (поперечные силы, изгибающие и крутящие моменты), пригодность для измерения статических и (или) динамических нахрузок частотный диапазон перегрузочная способность (предельная нагрузка, защита от разрушения) жесткость динамометра (деформация при номинальной нагрузке) условия применения -защита от влияния окружающей среды коррозионная, температурная, радиахщонная, вибрационная и другая стойкость размеры, возможности монтажа, демонтажа, калибровки в процессе эксплуатации требования к измерительным трассам особенности электроснабжения - род, вид, величина, стабильность, флук- [c.275]

Линейное правило обычно (однако не всегда) дает заниженную оценку. В том случае, когда ползучесть в большей мере обусловлена влиянием температуры, эллиптическая зависимость обычно лучше согласуется с экспериментальными данными. В качестве иллюстра- [c.455]

Применение при исследованиях на моделях автоматической цифровой тензометрической аппаратуры и ЭЦВМ дает по сравнению с ручным способом измерения и обработки экспериментальных данных следующие преимущества ускорение в 5—10 раз процесса измерений и обработки цифровой информации повышение надежности тензоизмерений в результате устранения появления субъективных ошибок и проведения оценки средних значений по ряду измерений устранение влияния на показания тензодатчиков внешних факторов и исключение влияния ползучести за счет стабильности и сокращения интервала времени между нулевым и грузовым отсчетами в одном цикле нагружения и между началом и концом измерения по всем тензодатчикам, установленным на модели [18] оперативное введение в обработку результатов измерений параметров влияния температуры на метрологические характеристики тензодатчиков возможность анализа и оценки результатов в процессе эксперимента. [c.73]

Следовательно, если а >2,5, то коэффициент влияния ползучесТи, равный 0,5, обеспечивает достаточный запас прочности. Как указано в разделе 3.2.1, величина а в целом для технических материалов принимается равной >5 при сравнительно невысоких температурах, поэтому можно считать, что Нормы ASME 1592 довольно консервативны. В связи с этим особое внимание следует обратить на то, что при повышении температуры сопротивление ползучести уменьшается. Поэтому можно считать, что максимальная величина изгибающих напряжений уменьшается. Как следует из рис. 4.2, вид кривой распределения напряжений и величина действующих напряжений зависят от показателя степени ползучести а. Следовательно, при уменьшении а вследствие повышения температуры разница между действующими н упругими напряжениями становится меньше. Показатель а при ползучести при низкой температуре обычно имеет большую величину, поэтому понижение напряжений ползучестп также составляет заметную величину. [c.97]

Учет значений а и е важен также при знакопеременном нагружении материала и анализе эффекта Баушингера. В случае сравнительно небольших значений д или е а экспериментах при повышенных температурах наблюдаются отклонения от принципа Ма-зинга, которые объясняются влиянием ползучести. Это влияние проявляется двояким образом. Во-первых, при изменении знака напряжения вследствие анизотропного упрочнения ползучесть протекает с повышенными скоростями в направлении, обратном первоначальному нагружению. Во-вторых, в процессе обратного нагружения происходит релаксация внутренних напряжений в системах скольжения, что приводит к снятию анизотропного упрочнения материала. [c.114]

Четырехэлементная модель вязкоупругого тела, приведенная в гл. 3 для иллюстрации явления ползучести полимеров, может быть также использована для анализа влияния температуры и частоты на механические потери в полимерах. Поведение такой модели при динамических нагрузках показано на рис. 4.3 [65]. Предположим, что вязкость жидкости в демпфере 3 больше, чем в демпфере 2 и оба значения вязкости уменьшаются с повышением температуры. При очень низкой температуре вязкость жидкостей столь велика, что поршни не будут реагировать на прикладывае- [c.94]

Трещины по околошовной зоне, имеющей пониженное сопротивление ползучести, развиваются при температурах выше 500 °С. Трещины образуются в зоне термического влияния сварки на расстоянии 2—4 мм от линии сплавления, развиваясь параллельно ей либо отклоняясь в основной металл. Такие трещины развиваются с наружной стороны сварного соединения по кольцевому периметру щва, Наличие мягкой малопрочной прослойки шириной 0,5—2 мм является характерной особенностью сварных соединений из термически упрочняемой хромомолибденованадиевой стали. Механические свойства металла таких соединений обычно удовлетворительные. Трещины по мягкой прослойке распространяются интеркристаллически и развиваются довольно медленно (за 70—100 тыс. ч). Основная причина таких повреждений — действие напряжений, превышающих допустимые и обусловленных конструктивными концентраторами напряжений (сварные соединения литых деталей с трубами, соединения элементов разной толщины, угловые щвы тройников), нарушениями трассировки и неправильной работой опорно-подвесной системы трубопроводов. Меры по предупреждению таких повреждений — снижение концентрации напряжений и улучшение условий эксплуатации трубопроводов. [c.226]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...