Влияние Модуль упругости

Определение параметров функций влияния, модуля упругости и коэффициента Пуассона можно осуществить по данным квази-статических опытов на ползучесть и релаксацию. [c.235]

Влияние модуля упругости материала на уровень механических свойств металлов с различными типами решетки иллюстрируется рис. 1.8. Здесь представлены экстраполированные на 0 К пределы прочности в зависимости от модуля упругости для ряда металлов промышленной чистоты с ГЦК- и ГПУ-решетками [18]. Для сравнения показана экстраполяция термической компоненты напряжения течения для ОЦК-металлов. Отношение прочности к модулю упругости, как следует из рис. 1.8, изменяется в относительно узких пределах, т. е. это фактически константа, разброс значений которой можно объяснить только присутствием примесных элементов. У металлов с ГЦК-решеткой это отношение меньше, чем у металлов с ГПУ-решеткой. [c.18]

К сожалению, дисперсия частиц большого размера приводит также к нежелательно большому размеру трещины. Таким образом, должен быть выбран соответствующий размер частицы для изготовления композита и получения его оптимальной прочности. Было показано, что в полимерных системах энергия разрушения достигает максимальных значений при некотором объемном содержании дисперсной фазы. Объемное содержание для получения оптимальной прочности можно выбрать при анализе влияния модуля упругости с учетом указанных максимальных значений энергии разрушения. [c.56]

Жесткие наполнители обычно повышают теплостойкость поли> меров [164—168]. Этот эффект связан главным образом с увеличением модуля упругости и уменьшением ползучести при повышенной температуре наполненных композиций, а не с изменением Т(. полимера. Влияние модуля упругости полимерных материалов на их теплостойкость обсуждалось в гл. 6. Введение жестких наполнителей может приводить к повышению теплостойкости на 10—20 °С и даже больше, причем для кристаллических полимеров с эластичной аморфной фазой и эластомеров это повышение более резкое, чем для стеклообразных полимеров. [c.251]

Влияние модуля упругости на характер эпюры и объем зоны пластических деформаций. Величина напряжений зависит от зна-142 [c.142]

Фиг. 12. Влияние модуля упругости на фактическую площадь касания при упруго-пластическом контакте.

Субкритическое и динамическое развитие трещины. Развитие трещины при хрупком разрушении в отличие от ее старта, по всей вероятности, не происходит по механизму встречного роста, что связано с непосредственным развитием магистральной трещины. Данное обстоятельство позволяет напрямую (без анализа НДС у вершины трещины) использовать концепцию механики разрушения, сводящуюся к решению уравнения G v) = = 2ур(и). Нестабильное (динамическое) развитие хрупкой трещины как при статическом, так и при динамическом нагружениях достаточно хорошо моделируется с помощью метода, рассмотренного в подразделе 4.3.1 и ориентированного на МКЭ. В этом методе используются специальные КЭ, принадлежащие полости трещины, модуль упругости которых зависит от знака нормальных к траектории трещины напряжений увеличение длины трещины моделируется снижением во времени модуля упругости КЭ от уровня, присущего рассматриваемому материалу, до величины, близкой к нулю. Введение специальных КЭ позволяет учесть возможное контактирование берегов трещины при ее развитии в неоднородных полях напряжений, а также нивелировать влияние дискретности среды, обусловленной аппроксимацией, КЭ, на процесс непрерывного развития трещины. [c.266]

Влияние термической обработки. Закалка стали значительно повышает ее твердость, предел текучести и предел прочности, но сильно снижает пластичность. Модуль упругости стали закалка практически не меняет, Если нужна высокая поверхностная твердость [c.113]

В высшей кинематической паре нагрузка между звеньями передается в точке или по линии, поэтому контактные деформации имеют значительно большее влияние на распределение нагрузки. Из курса теории упругости известно, что упругие контактные перемещения в этих случаях зависят от модуля упругости материала и радиусов кривизны контактирующих поверхностей. Зависимости, оп- [c.297]

Для определения модулей упругости и функций влияния понадобятся экспериментальные кривые ползучести и релаксации при ступенчатом нагружении или деформировании. Однако такие опыты трудно осуществимы на практике, ибо всегда какое-то время приходится затрачивать на процесс нагружения или деформирования. [c.223]

Предположения о влиянии внедренных в переходный слой атомов на его структуру и энергетические свойства коррелируют с выводами [76], где изучалась модельная система, представляющая собой полимерный дисперсно-наполненный композит. Введение в полимерную матрицу дисперсного наполнителя приводит к ее переходу в энергетически более возбужденное состояние. Определен также параметр, характеризующий энергетическое состояние матрицы - размерность областей локализации избыточной энергии Ое. Была обнаружена линейная зависимость величины модуля упругости Е от значения [c.122]

Температурные зависимости механических свойств для каждого класса материалов достаточно близки. Наиболее чувствительны к влиянию температуры свойства, характеризующие сопротивление пластической деформации (твердость, пределы прочности и текучести), а также ударная вязкость. Упругие свойства металлов и сплавов изменяются с температурой в меньшей степени. Напротив, модуль упругости некоторых неметаллических материалов с понижением температуры до —60 °С может снижаться более чем в 2 раза. [c.66]

Для трения качения большее влияние деформационных (гистерезисных) потерь проявляется у более нагруженных тел, материалов с меньшим модулем упругости, меньшей твердостью (например, у оргстекла). При этом наблюдаются большие значения / по сравнению с материалами, у которых преобладает адгезионная составляющая (например, у стекла). У материалов, занимающих промежуточное положение (например, сталь, медь и др.), существен вклад обеих компонент. [c.126]

Облучение сильно влияет на механические свойства. Обычно материал упрочняется из-за того, что возникшие под влиянием облучения дефекты тормозят движение дислокаций. Модуль упругости растет, разрушение вместо пластического становится хрупким ). Эти изменения иллюстрируются на рис. 13.3 графиками деформация — напряжение для малоуглеродистой стали при облучении ее различными потоками нейтронов. [c.653]

Пример 36. Определить при помощи коэффициентов влияния частоты и формы главных колебаний груза массой т, поддерживаемого стержнями АС и ВС, прикрепленными шарнирами Л и В горизонтальной плоскости. Стержни соединены шарниром у а g точке приложения груза и составляют с горизонтальной плоскостью углы = 60° и Р = 30°. Длина стержня АС = 1, модуль упругости материала стержней Е, площадь их поперечного сечения F. Массой стержней пренебречь (рис. 53). [c.114]

Пример 37. Определить при помощи коэффициентов влияния частоты и формы главных колебаний груза массой т, поддерживаемого двумя стержнями длиной I, прикрепленными шарнирами Л и S к вертикальной стенке и соединенными под углом а = 60° шарниром С в точке приложения груза. Модуль упругости материала стержней равен Ё, площадь их поперечного сечения F. Массой стержней пренебречь (рис. 55). [c.117]

Пример 52. В шарнирах С и D плоской фермы, изображенной на рис. 71, помещены грузы массами и /Иа- Стержень AD, длина которого I, составляет с вертикальным стержнем АС угол а = 30°. Модуль упругости стержней Е, площадь их поперечного сечения F. Пренебрегая массой стержней и принимая массы грузов одинаковыми яг1 = ОТз = /п, определить при помощи коэффициентов влияния частоты главных колебаний грузов, а также формы всех главных колебаний системы. [c.168]

Однако упругие характеристики поликристалла, состоящего из большого числа монокристаллов с различными модулями упругости в разных направлениях, рассчитываются как усредненные свойства монокристалла. Хорошее совпадение усредненных (расчетных) упругих констант и опытных их значений указывает на незначительное влияние границ зерен на упругие характеристики металлов. При переходе же к пластическим деформациям необходимо учитывать влияние границ зерен (см. гл. П1, [c.25]

Модуль упругости Е практически не зависит от химического состава и термической обработки стали. Приведенный здесь предел прочности установлен экспериментальным путем. Он во много раз (в 100 раз и более) меньше теоретических значений, подсчитанных исходя из сил межатомных связей. Это объясняется отклонением строения реальных кристаллов металла от идеального строения кристаллических решеток, т. е. несовершенством (дефектами) кристаллических решеток реальных металлов. Наибольшее влияние на снижение прочности металла оказывают [c.37]

Принятые величины. Масштаб длин т = 6,5 см/см, масштаб сил = 1500 Н/см, фиктивных нагрузок /Иф == 12,6 см /см полюсные расстояния Н = Н2 = 12,5 см диаметр расточки вала dg = 6 см диаметр основного участка вала 28 см (с учетом ужесточающего влияния дисков d = = 31 см) модуль упругости Е = 2,06-10 Н/см . [c.298]

Из анализа экспериментальных данных следует, что при переработке материалов типа С-1-19-55 целесообразно выбирать степень натяжения арматуры порядка 0,1Лм- Это может обеспечить рост модулей упругости на 20%. Однако не исключено, что для материалов с большими углами наклона волокон основы степень оптимального натяжения может быть отличной от рассмотренного. Влияние натяжения арматуры на прочность при растяжении и сжатии более значительное, чем на упругие характеристики. Необходимая для частичного выпрямления арматуры степень ее натяжения, очевидно, будет меньше, если натяжение осуществлять при повышенных температурах. В этом случае облегчается подвижность волокон в размягченном связующем. [c.120]

Увеличение модуля упругости вкладыша при неизменных значениях па< раметр01В То и приводит к существенному уменьшению моиента сил трения. Этого можно достигнуть, если использовать комбинир<жанные вкладыши, состоящие из т<жкого слоя подшипникового материала, на несенного на стальной вкладыш. Причем толщина слоя должна быть такой, чтобы на модуль упругости системы оказывал влияние модуль упругости подложки. Таким образом, с помощью (50) можно объяснить хорошие триботехнические характеристики комбинированных вкладышей, широко применяемых в подшипниках скольжения [50]. [c.163]

Влияние графита на механические характеристики серого чугуна проявляется в уменьшении временного сопротивления, пластичности, модуля упругости и тем больше, чем большее количество графита выделяется при кристаллизации чугуна, чем крупнее его включения и чем неравномернее он распределен по сече1гию стенки отливки. [c.158]

Считая столб заделанным в скалу и полагая, что насыпной грунт никакого влияния на работу столба не оказывает, определить глубину залегамия скалы и модуль упругости кладки. [c.312]

Влияние tepMHMe Kofi обработки. Закалка стали значительно повышает ее твердость, предел текучести и предел прочности, но сильно снижает пластичность. Модуль упругости стали закалка практически не меняет. Если нужна высокая поверхностная твердость с сохранением других свойств стали, используют поверхностную закалку токами высокой частоты. Для малоуглеродистых сталей с этой целью применяют цементацию — увеличение в поверхностном слое углерода — с последующей закалкой. При этом закаливается только науглероженный поверхностный слой, а основная часть материала сохраняет свойства малоуглеродистой стали. [c.122]

Пример 34. Определить при помощи коэффициентов влияния частоты и формы главных поперечных ко.тебаний однородной балки длиной /, защемленной концом А и нагруженной в точках Х1= /31 и Х2 = 2/3/ двумя равными грузами веса О. Момент инерции поперечного сечения балки 7, модуль упругости Е. Массой балки пренебречь (рис. 49). [c.109]

Балка, лежащая на двух опорах, составлена из двух дюралевых бульбуголков Пр. 105 № 11 (момент инерции сечения одного уголка относительно горизонтальной оси У=3,75 см ). К концам балки жестко прикреплены стойки высотой h=l м. Определить сближение б концов тип стоек под влиянием нагрузки, равномерно распределенной по балке, интенсивностью р=150 кГ/м, Пролет балки /=1,5 м. Модуль упругости =7,5-10 кГ/см . [c.128]

Результаты численных расчетов, выполненные в работе [341], моншо разделить на три части влияние на К формы заплаты, упругости заклепок и коэффициента жесткости элементов, на которые разбивается заплата. На рис. 21.2 показано изменение коэффициента интенсивности напряжений в функции отношения длины трещины Z к ширине заплаты Ъ для трех размеров заплаты (отношение высоты Н к ширине Ъ равно 0,6, 1 и 2). Заплата имеет относительную жесткость S — tE/tsEa равную единицу, а заклепки жесткие it Е 4 Ез — толщина и модуль упругости пластины и заплаты). Видно, что коэффициент интенсивности напряжений сначала (по мере увеличения длины трещины) уменьшается, пока вершины трещины не достигнут края заплаты. Когда вершины трещины находятся под заплатой, коэффициент интенсивности напряжений также уменьшается с уменьшением размера ааплаты. Когда же трещина выходит за пределы запла- [c.170]

Модуль упругости при облучении дозой 5 10- Гр увеличивается на 30-40%. Влияние дозы облучения на триботехнические свойства исследовали при сухом трении пальчиковых образцов по стальному полированному контртелу. Зависимости скорости изнашивания от дозы облучения имеют нелинсйнь]й характер (рис. 7.23) с минимальным значением при дозах (2-5) 10- Гр. [c.234]

Значение модуля упругости Е в формуле (7) принимается в болыпинстпе расчетов не зависящим от пластической деформации. Оныты показыпают, что некоторое влияние пластических деформаций на значение Е имеется при ер>1% возмозкно снижение К па 5-10%. [c.72]

Пример 87. Определить напряжение и удлинение радиуса маховика, пренебрегая влиянием епиц, если средний радиус г=1,5м, число оборотов и=100 об/мин, удельный вес материала у = = 0,0075 кГ/см , модуль упругости кГ/см-. Подставив [c.340]

Рис. 5.8. Влияние жесткости армирую-1цих волокон на модули упругости (а), сдвига ( ) и коэффициента Пуассона (в). Расчет по моделям слоистой среды

МПа 0 = 1000 МПа = = 73 100 МПа. Данные табл. 5.15 свидетельствуют о хорошем согласовании экспериментальных и расчетных значений модулей упругости всех трех типов материалов в направлениях основного армирования. Это справедливо и для модуля упругости трансверсального направления материалов с малой пористостью, т. е. изготовленных на основе матрицы ЭДТ-10. Для материалов с матрицей ФН, пористость которых составляет 13,9%, экспериментальные значения Ех значительно ниже расчетных. Особенно большое расхождение между экспериментальными и расчетными значениями имеется для модулей сдвига, причем лучшее соответствие наблюдается для модуля сдви-га Охуу чем для и Оух (см. табл. 5.15). Совпадение расчетных и экспериментальных значений модулей сдвига наблюдается для материалов с матрицей ЭДТ-10. Данные позволяют не только качественно, но и количественно оценить влияние типа полимерной матрицы на изменение модулей упругости и сдвига трехмерноармирован-ных материалов. [c.158]

Из - сравнения характеристик материалов типа 1 следует, что равномерное распределение волокон по трем ортогональным направлениям является наиболее предпочтительным для формирования свойств углерод-углеродных композиционных материалов. Их модули упругости и сдвига значительно выше, чем у материалов с неравномерным распределением. Положительное влияние на эти характеристики оказывает и повторная гра-фитизация, что следует из сравнения данных типа 2 и варианта типа 1Б (см. табл. 6.6). [c.175]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...