Осадка 82 — Деформации допустимые

Осадка 82 — Деформации допустимые 83 [c.744]

Титан при холодной свободной ковке осадкой и штамповкой допускают ограниченные деформации. Допустимые деформации при холодной обработке могут быть увеличены применением ковки в вырезных бойках и штамповке в закрытых и открытых штампах с ограниченным уширением, когда действуют напряженно-деформированные состояния, при которых деформации и напряжения растяжения относительно невелики. [c.64]

Дефектоскопы токовихревые — Типы 2 — 347, 348 Деформации стали при ковке — Скорость 1 — 35 — Степени допустимые 1 — 306 --при осадке — Степени допустимые I — 257, 306 --при протяжке — Степени допустимые 1 — 259, 260 --при раскатке с оправкой — Степени допустимые 1 — 260 Деформирование стали — Скорость 1 — 35 [c.416]

К объемной штамповке относятся операции осадки, объемной формовки, калибровки, чеканки и выдавливания, которые осуществляют аналогично одноименным операциям горячей штамповки. Отличие состоит в том, что здесь отсутствует нагрев заготовки, усилия деформации резко возрастают, значения предельно допустимых деформаций снижаются. [c.149]

На основании иностранного опыта, а также результатов работы большого числа рессор из хромистой и кремнистой стали, спроектированных и изготовленных на советских заводах, в табл. 40 приведены значения /о для рессор различных типов. После осадки рессора получает остаточный прогиб у, величину которого на основании опытов можно принять равной 5—6°/о от /о (первое значение f соответствует более совершенному способу изготовления рессоры, с устойчивым режимом термообработки, второе — менее совершенному при кустарном производстве рессор остаточный прогиб иногда достигает 7о/о от /о, что является крайним допустимым пределом). Ввиду того что основная величина остаточной деформации получается при первой осадке и что при последующих двух осадках рессора садится обычно лишь на 1—2 мм, на заводах массового производства для ускорения технологического процесса часто ограничиваются однократной осадкой. После осадки рессора не [c.737]

Чем выше горячая пластичность, тем выше технологичность стали. Но важное значение имеют не только сами по себе показатели пластичности, а и характер их изменения с температурой, определяющий интервал температур горячей механической обработки. Для успешной ковки или прокатки аустенитной стали важно иметь широкий интервал температур, при которых еще сохраняется высокая пластичность стали. Для жаропрочной дисковой стали он не превышал всего 150° С (950—1100° С). После ЭШП этот интервал удалось расширить вдвое, т. е. до 300° С (800—1100° С). На рис. 179 показаны поковки дисков из теплоустойчивой стали. Первую из них, пораженную трещинами, ковали из металла обычного производства, вторую — без трещин — из электро-шлакового металла. Улучшение деформируемости металла — важная особенность ЭШП. Благодаря ЭШП представилось, например, возможным получать крупные диски газовых турбин (весом около 1 т) непосредственно из слитков прямой осадкой их. ЭШП позволил увеличить допустимую степень деформации аусте-нитных сталей за один удар молота или ход пресса. Так, для [c.417]

Осадка — уменьшение высоты заготовки при увеличении площади ее поперечного сечения (рис. 20). Предельно допустимые деформации при осадке приведены в табл. 36. [c.82]

Допустимая степень деформации при осадке на гидравлич. прессе [c.419]

При допустимых давлениях на инструмент, не превышающих для закаленных инструментальных сталей значений 2200—2500 МПа, удовлетворительная стойкость инструмента достигается при следующих значениях предельных относительных деформаций осадка-высадка в < 0,5- 0,6 прямое выдавливание е 0,4-т-0,5 редуцирование е 0,25 обратное выдавливание е 0,3- 0,4. [c.214]

Получать полуфабрикаты алюминиевых сплавов с УМЗ микроструктурой можно предварительной деформацией холодным или теплым прессованием, схема напряженного состояния которого близка к схеме гидроэкструзии. По сравнению с открытой и закрытой прокаткой или осадкой при прессовании допустимы большие предельные деформации. Таким образом, для промышленных сплавов, имеющих достаточную технологическую пластичность для деформации со степенями 60—70 % при холодном и 80—90 % при теплом прессовании, представляется возможным рекомендовать этот вид предварительной обработки для получения УМЗ структуры. [c.171]

Рассмотрим на примере осадки полосы квадратного поперечного сечения, как следует производить оценку возможности разрушения и допустимую деформацию. [c.119]

Титановые сплавы ВТЗ-1 и ВТ5 при комнатной температуре без перевода в хрупкое состояние деформируются статической осадкой на 10—15%. В случае осадки на прессе при 600° С допустимая деформация составляет 60%, а при 900° С— увеличивается до 90%. [c.64]

ВТЗ-1 и ВТ5 при осадке под молотом при 600° С допустимая деформация равна 50%, а при 900°— 80%. [c.64]

Максимально допустимая степень деформации за нагрев прп осадке в % [c.70]

Ввиду резко ограниченной деформации (10%) свободная осадка литой заготовки практического интереса не представляет. Допустимые обжатия при осадке литых заготовок могут быть повышены при проведении этой операции, в оболочках из различных металлов (Д16, медь, латунь, нержавеющая сталь). Режимы ковки в оболочках представлены в табл. 13. [c.210]

Заготовки после первой осадки в штампе могут удовлетворительно деформироваться свободной осадкой на плоских бойках, допустимая степень деформации прп этом составляет 40—45%. Слитки диаметром 130 мм могут осаживаться на прессе 5000 т последовательно в трех штампах по схеме, показанной на рис. 21 иа плоские заготовки толщиной 20—30 мм за три перехода. Режим осадки приведен в табл. 15. [c.211]

Допустимая степень деформации при осадке с одного нагрева и в случае осадки с паузами для отдыха металла практически равна, а без пауз составляет 0,8—0,9 от осадки до образования трещин при испытании образцов. [c.252]

Рассмотрим очаг деформации при штамповке поковок первой группы. Примем, что длина поковок значительно больше их толщины (плоская задача). Очаг деформации можно разбить на три зоны (I—П1) (рис. 64, а). В зоне / металл деформируется по схеме осадки, и кинематически допустимое поле скоростей можно описать соотношениями [c.129]

Значения предельно допустимых деформаций в холодном состоянии по данным С. М. Поляка (Яо —высота заготовки до осадки в мм, Н — высота после осадки в мм) [c.427]

Если наряду с осадкой имеет место истечение части материала в полость штампа, допустимую степень деформации рассчитывают по формуле [c.428]

После восстановления рессора должна отвечать следующим техническим требованиям зазоры между листами рессоры, стянутой в средней части до соприкосновения листов без приложения нагрузки на концы рессоры, допускаются на длине не более 1/4 общей длины соприкосновения двух смежных листов и не более 1 мм, при этом зазоры на длине менее 75 мм не должны быть более 0,3 мм зазоры на концах листов не допускаются щирина пакета листов должна быть в средней части рессоры не более допустимой. После сборки рессора должна быть подвергнута осадке под нагрузкой. Повторная такая осадка не должна давать остаточных деформаций. [c.302]

Допустимые деформации при горячей осадке [c.148]

Наиболее пластичный сплав этой группы В93 в предварительно деформированном состоянии хорошо обрабатывается давлением при 450—250° (фиг. 95). Однако при температуре 250° его сопротивление деформации является высоким, и поэтому температуру конца горячей механической обработки этого сплава следует выдерживать в пределах 300—350°. Сплав В93 изменяет пластичность в зависимости от скорости обработки давлением. Так, если при осадке под прессом сплав можно деформировать на 80—85%, то при динамической скорости допустимые деформации понижаются до 70—40%. Следует учитывать, что в случае обработки под молотом только при температурах 300—350° возможно применение высоких обжатий порядка 70°. С повышением температуры обработки в этом случае допустимые деформации постепенно понижаются до 40% при температуре обработки 500°. Следовательно, обработка при высоких скоростях (молот) и высоких температурах значительно понижает пластичность сплава В93. Это указывает на целесообразность применения прессов при обработке таких алюминиевых сплавов ковкой и горячей штамповкой. [c.162]

Фнг. 179. Допустимая степень деформации сплава ТВ2 в зависимости от температуры и скорости осадки [c.257]

Обращает на себя внимание тот факт, что при осадке на копре с разных температур кривые допустимых степеней деформации для сплавов ВТ5 и типа Т1-371, т. е. сплавов типа а, имеют одинаковый характер, кривые же сплавов ВТЗ, ВТ6 и ВТ8, т. е. сплавов типа а + (3, имеют также между собой сходный характер, но отличаются от кривых сплавов первой группы. [c.258]

Фиг. 180. Допустимая степень деформации титановых сплавов на копре в зависимости от температуры осадки

Осадка предварите тьно деформированного материала значительно увеличивает допустимую степень деформации как на копре, так и на прессе. Однако и в этом случае осадка на прессе с малыми скоростями допускает значительно большую деформацию, чем осадка на копре с большими скоростями (фиг. 181 —182). [c.258]

Фиг. 181. Допустимая степень деформации сплавов ВТЗ и ВТЗ-1 в зависимости от температуры осадки

При более сложных схемах деформирования, когда, помимо осадки, часть объема деформируется путем истечения в ручьи (фиг. 47, бив), предельно-допустимые деформации имеют боль- [c.91]

Допустимые значения степеней деформации при осадке заготовок из сталей [c.50]

Если для получения выдавливанием заданной поковки необходимо деформировать заготовку со степенями деформации, превышающими допустимые, то процессы прямого выдавливания следует комбинировать с осадкой, а обратного—-с последующим [c.175]

Ближайший слой грунта, на который опирается нижняя часть фундамента, носит название основания. Надежное основание является гарантией против чрезмерной осадки фундамента в процессе его эксплуатации. Осадкой называют глубину, на которую опустится фундамент при его нагружении. Допустимое давление на 1 см особо твердых скальных грунтов составляет 20—40 кг. Для грунтов, состоящих из гравия и крупного песка, допустимое давление на 1 см равно около 6 кг. Глинистый грунт средней плотности способен выдерживать без заметных деформаций давления не свыше 4 кг1см . [c.207]

При выборе технологии изготовления нормалей холодной высадкой или холодной объемной штамповкой нужно учитывать, что для стандартного состояния материала, предназначенного для холодной высадки, согласно ГОСТ 10702—78 есть предельно допустимые деформации (в расчете на осадку), не вызывающие разрушения деталей. Согласно литературным данным [3], это 87% для стали 08, 85% для стали 10, 80% для стали 20, 77% для стали 30, 73% для стали 35, 60% для стали 45, 70% для стали ЗОХНЗА, на уровне 60 - для легированных сталей типа 40Х, 12ХНЗА, 16ХСН, 38ХГНМ. [c.546]

Учитывая только деформацию пружин, определить максимальную допустимую скорость движения вагонетки к моменту удара, при которой наибольшие касательные напряжения в пружинах не превысят [т]=3000 Kaj M . Чему будет равна осадка каждой пружины при ударе [c.392]

Допустимые степени деформации инструментальных и высоколегированных жаропрочных сталей при осадке и выдавливании без смазочного материала на различном штамповочпом оборудовании с различной скоростью деформирования приведены в табл. 1. [c.467]

Метрдика определения критерия разрушения основывается на измерении величины деформации в осевом и тангенциальном направлениях, для чего на экваториальной линии бочкообразной поверхности осаживаемого образца наносится кольцевая ячейке. Осаживая образец и измеряя длину осей шллипев в направлении приложения усилия и перпендикулярно ему, можно определить величины соот ветствующих деформаций. Соотношение между укшзанными деформациями определяются условиями трения в процессе осадки, температурой бойков, а также отношением его высоты к диаметру. Если величины деформаций в осевом направлении, при которых наблюдается растрескивание образца, нанести на график в функции соответствующих им тангенциальных деформаций, то получим линию, представляющую собой границу области критических деформаций, превышение которых приводит к разрушению заготовки (см. рис. 36). Геометрические места точек, характеризующие величину деформации в момент разрушения материала, можно рассматривать в качестве критерия разрушения материала при оценке процесса штамповки изделий более сложной формы [78]. Кюном предложено проводить проектирование заготовки в следующей последовательности 1) по экспериментальным данным построить график функциональной зависимости величины растягивающих деформаций от сжимающих деформаций 2) аналитически рассчитать фактические деформации заготовки в процессе штамповки 3) сравнить значения расчетных и допустимых деформаций. Если окажется, что расчетные деформации достигают критических значений до момента завершения процесса деформирования, то возможно разрушение материала заготовки. В этом случае в размеры заготовки следует внести соответствующие коррективы так, чтобы расчетные деформации не превышали критических. [c.118]

После предварительной деформации слитков пластичность сплавов на основе молибдена резко возрастает. Эта закономерность относится как к термически неупрочняемым (ВМ1 и ВМ2), так и к гетерофазным (ВМ4 и ВМЗП) сплавам. На рис. 3 показана диаграмма пластичности силава молибдена ВМ4, из которой видно, что после предварительной деформации и вакуумного отжига допустимая деформация слитка осадкой при комнатной температуре составляет 40%, что свидетельствует о весьма высокой пластичности сплава ВМ4 после предварительной деформации отжига. Высокой пластичностью при аналогичных условиях обладает также сплав ВМ1. [c.220]

Осадкой плоскими бойками выполняют операции плоскостной чеканки и калибровки толщины (рис. 11, а), осадкой с истечением в одну или две полости формуют односторонние и двусторонние бобышки с бдновременной осадкой фланца (рис. II, б). Осадкой с истечением в полости с кольцевым заусенцем выполняют формовку односторонних и двусторонних бобышек с одновременной формовкой заданного контура изделия (рис. 11, в). Допустимые степени деформации (%) при осадке плоскими бойками будут е= (Ян—/1к) ЮО/Ян, е= (Ян—Лф) 100/Ян, где Ян —начальная высота заготовки Як —конечная высота заготовки Яф — высота фланца. [c.21]

В наибольшей степени пластичность при изотермической осадке повышается у жаропрочных сплавов на никелевой основе, которые в обычных условиях имеют низкую пластичность. Осадка образцов в торец и по образующей до появления первой трещины позволила установить, что при 900—1100° С и скорости деформации 5-10 —10 с" пластичность сплава ХН77ТЮР практически неограничена. Так, при температуре обработки 900° С и относительной деформации 80% трещины не образуются. В обычных условиях при начальной температуре заготовки 1150° С наибольшая допустимая деформация составляет 65%. [c.85]

Водород оказывает также благоприятное влияние при горячей обработке давлением высокожаропрочного пятикомпонентного титанового сплава СТ4 (Ti—Zr— Al — Sn — Mo), обладающего уникальными кратковременными и длительными свойствами при высоких температурах. Однако технологическая пластичность этого сплава невысока. Как показали проведенные исследования, допустимая степень деформации для сплава с исходным содержанием водорода (0,0087о) (рис. 248,6) начинает уменьшаться ниже температуры 900° С. При температуре осадки 800° С и степени деформации 40% сплав имеет довольно высокое значение удельного давления сжатия 30 кгс/мм . Введение в сплав T4 0,3% Нг позволяет деформировать образец без всякого нарушения целостности при температуре 700° С. [c.493]

Технически чистый титан (ВТ1), выплавленный в дуговых печах, позволяет как в лито1М, так и в предварительно деформированном состоянии производить осадку с б0льи1ими скоростями при температурах выше ООО" за один нагрев без разрушения. Титановые сплавы дуговой плавки имеют несколько меньшую пластичность при высоких температурах и высоких скоростях деформирования, чем технически чистый титан. Однако допустимая степень деформации в предварительно кованом состоянии при температурах выше 800°—850° для сплавов ВТЗ, ВТЗ-1, ВТ4, ВТ6 и ВТ8, при температурах выше 1000° для сплава ВТ5 и выше 1100° для сплава типа TI-371 близка к технически чистому титану (фиг. 180). В литом состоянии эти сплавы по пластичности значительно уступают технически чистому титану и только прн температурах выше 1000" они приближаются к пластичности технически чистого титана, а также к пластичности титановых сплавов в кованом состоянии. Таким образом, при температурах яиже 950—1000° легирование заметно снижает технологическую пластичность титановых сплавов, и это снижение сказывается тем больше, чем ниже температура деформирования. [c.257]

Фиг. 182. Допустимая степень деформации сплава ВТЗ в зависимости от температл лы осадки

Предельный угол наклона кранов с основной стрелой, определяемый суммой угла наклона площадки и угла осадки, вызванной неравномерной деформацией грунта под краном, при котором разрешается его эксплуатация, составляет 3°. С увеличением длины стрелы, а также при башенно-стреловом оборудовании (БСО) допустимый угол наклона снижается до 1., . 2 Основание в местах установки и передвижения кранов с грузом должно быть уплотнено до состояния, соответствующего несущей способности грунта около 0,6 МПа, эквивалентной пяти-шести ударам ударника ДорНИП Особое внимание следует уделять упрочнению и горизонтальности монтажной площадки в местах установки самоходных кранов при выполнении сложных монтажных работ подъеме грузов несколькими кранами, перевозке грузов одним или несколькими кранами, подъеме вертикальных аппаратов или конструкций одним или несколькими кранами способом поворота вокруг шарнира, подъеме грузов одни.м или несколькими кранами с расчаленной стрелой, с опертыми стрелами и стрелами, соединенными ригелем. [c.149]

В ходе экспериментальных работ установлено, что с повышением усилия осадки качество сварных соединений улучшается. Например, при сварке колпачков с выводами для непроволочных сопротивлений МЛТ-0,5 при увеличении усилия осадки с 30 до 60 кГ/мм качество сварных соединений повышается примерно на 15%. Дальнейшее увеличение усилия осадки вызывает деформацию привариваемых проволок на длине 2 мм. С увеличением усилия осадки с 30 до 60 кГ1мм предел допустимых отклонений напряжения заряда конденсаторов возрастает с 2,5 до 7%, т. е. в 2,8 раза. Так, для тех же деталей напряжение заряда и допустимые отклонения по напряжению при условии осадки ЗОкГ/жя составляют 512+ 12 в, в то время как при 60 кГ1мм они достигают 725 + 50 в. [c.66]

Перед испытанием собранная рессора должна быть осажена нагрузкой, установленной ТУ. Повторная осадка рессоры той же нагрузкой не должна давать остаточной деформации. При осадке и испытании передних и задних рессор их передние концы должны опираться на подвижные опоры, а задние — на цилиндрические опоры. Задняя дополнительная рессора должна опираться на цилиндрические опоры, расположенные на расстоянии 1050 мм. Рессора считается пригодной, если при контрольной нагрузке (табл. 65) стрела рессоры находится в допустимых пределах. [c.253]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...