Контур текучести

Рис. 1 Напряжения на контуре текучести

Как правило, дефекты типа пор имеют правильную сферическую форм , ПОЭТОМ данные о нормировании пористости основаны на известных упругих решениях о распределении напряжений вблизи сферической полости /30/. Точный анализ механического поведения сварных соединений с порами в условиях локальной и общей текучести даже в настоящее время связан со значительными трудностями, характерными для решения объемных упругопластических задач. В связи с этим многие исследователи применяют приближенные подходы для оценки неупругих деформаций и напряжений вблизи контура пор. Один из таких подходов изложен нами в работе /31 /. Не останавливаясь на самом теоретическом анализе и предложенных громоздких аналитических выражениях, которые подробно изложены в упомянутой работе, дадим объяснение сущности данного подхода и остановимся на полученных с его помощью результатах. [c.126]

По мере увеличения давления р напряжения в рассматриваемой точке возрастают до тех пор, пока не наступит состояние текучести. В результате в кольцевой области, примыкающей к внутреннему контуру поперечного сечения трубы, наступит пластическое состояние. Обозначим радиус внешнего контура этой области через г . Очевидно, что всегда соблюдается соответствие а Ь. [c.323]

При кручении прямого круглого бруса в его поперечных сечениях возникают касательные напряжения т. Они распределены по линейному закону вдоль любого радиуса сечения и достигают наибольшего значения в точках контура сечения (рис. 11-13, а). При расчете по допускаемым, напряжениям опасному состоянию соответствует возникновение в точках контура напряжений, равных пределу текучести -Ст при сдвиге (рис. 11-13, б). Условие прочности имеет вид [c.284]

В зависимости от комбинаций стержней, перешедших в пластическое состояние, мы получили три распределения скоростей и шесть условий текучести, каждое из которых линейно относительно Qt и 2- Легко проверить, что соотношение (5.7.5) выполняется. Шесть прямых в плоскости Qi, Q2 образуют шестиугольник, представляющий собою поверхность текучести. В данном случае п = 2, пространство сил представляет собою плоскость, а поверхность — замкнутый контур. Тем не менее мы будем сохранять общую терминологию даже в двумерном случае и говорить о поверхности текучести. [c.167]

Условие выпуклости поверхности текучести и несжимаемости материала накладывает, как видно, очень жесткие ограничения на вид возможных условий пластичности, которые представляются выпуклыми контурами, заключенными между двумя шести- [c.495]

Форму разрушения плиты, отвечающую превращению ее при достижении несущей способности в геометрически изменяемую систему, представить, следуя А. А. Гвоздеву (см. [21]), в виде пирамиды с вершиной в точке О и с ребрами — цилиндрическими шарнирами текучести, идущими в вершине опорного контура. [c.275]

С увеличением нагрузки при испытании х-колец обнаруживается перелом в диаграмме радиальных перемещений точек внутренней поверхности кольца, лежащих на осях. х и. х. В направлении. х, как и в случае линейного деформирования, радиальное перемещение наибольшее, в направлении X — наименьшее. Круговая форма внутренней поверхности кольца при нагружении выше предела текучести переходит в деформированный квадрат [21], контур которого, как и в линейном случае, может быть описан с помощью уравнения (6.12). Повторное нагружение сопровождается увеличением перемещений практически вдоль того же линейного участка разгрузки, затем в конце его вновь происходит перелом в диаграмме перемещений. [c.197]

Применительно к росту усталостных трещин в элементах авиационных конструкций процесс разрушения сопровождается пластической деформацией в пределах зоны перед вершиной трещины. Размер этой зоны в произвольном направлении в случае простого одноосного растяжения может быть определен по соотношениям (2.2) из условия достижения предела текучести материала на контуре рассматриваемой зоны следующим образом [c.103]

Пример 1. Кольцевая пластинка свободно оперта по наружному контуру и нагружена осевой силой Р, распределенной по контуру центрального отверстия. Требуется определить предельное значение силы Р, если ограничения, отвечающие условиям текучести, принять в виде [c.74]

Модель нагружали сосредоточенными силами поочередно в двенадцати точках (рис. 3.53,а), доведя до разрушения нагрузками в точках 11 и 12. Схема излома модели при нагружении в точке 11 характеризовалась образованием радиальных и эллиптических трещин (рис. 3.53,6). У нижнего шарнира в криволинейном ребре в плите образовались трещины, шедшие под углом 45° к контуру. Нижняя арматура ребер под местом приложения силы достигла текучести. Разрыв нижней арматуры произошел у вута в зоне пересечения ребер (рис. 3.54). Ребра в пластических шарнирах в зоне действия отрицательных моментов разрушались неодинаково. В узле А (рис. 3.54) образовалась косая трещина, при разрушении потекла верхняя арматура (о чем свидетельствуют образовавшиеся на арматуре шейки). В полке в этой зоне имелись трещины, прошедшие под углом 45° к контуру. Трещины образовались также с наружной стороны верхнего пояса диа- [c.272]

Бесконечная пластина постоянной толщины с отверстием под действием осесимметричного растяжения. В этом случае также имеется [ 1 ] аналитическое решение для упругопластического деформирования пластины, полученное с помощью формул для осесимметричного диска. Случай нагружения растягивающими силами на бесконечности представляет интерес с точки зрения исследования концентрации напряжений за пределами упругости. Так как радиальные напряжения на контуре отверстия равны нулю, текучесть в пластине начинается при достижении кольцевыми напряжениями предела текучести на этом контуре. С учетом коэффициента концентрации в упругой области, равного 2, получаем, что текучесть начинается при внешней нагрузке = 0,5 а , а при увеличении р вдвое, т. е. =а , несущая способность пластины исчерпывается и вся пластина переходит в пластическое состояние. Для случая материала пластины без упрочнения радиус границы Гт, отделяющей упругую область от пластической, определяется соотношением [c.213]

Одпако в газоохлаждаемых быстрых реакторах на Не нам представляются трудными проблемы герметичности контуров АЭС большой мощности в связи с высокой текучестью гелия, обеспечения аварийного охлаждения гелиевого бридера при потере герметичности контура охлаждения. [c.4]

Как показал анализ всех существующих проектных разработок газоохлаждаемых бридеров на гелии при давлениях 100— 120 бар, характеристики по удельной теплонапряженности и времени удвоения примерно аналогичны характеристикам при использовании натриевых бридеров, хотя воспроизводство КВ ожидается на 0,15— 0,2 выше. В отечественных разработках предлагается принять в гелиевых бридерах давление газа 150 — 200 бар, чтобы достичь значительного уменьшения Гг (до 5 — 7 лет). Однако в газоохлаждаемых бридерах на Не представляются трудными проблемы герметичности в связи с высокой текучестью гелия, обеспечения аварийного охлаждения при потере герметичности контура. [c.24]

В некоторой зоне отпечатка получаются пластические деформации. Напряжение по её наружному контуру равно пределу текучести [c.8]

Это напряжение должно быть значительно ниже предела текучести материала, который за пределами пластической зоны у кончика трещины работает в пределах упругости деформирования. Безразмерный коэффициент а отражает как геометрический фактор, так и характер распределения напряжения а. При весьма большом отношении ВИ этот коэффициент равен единице, что имеет место и в случае бокового надреза длиной I. При конечном отношении В/1 и неравномерном распределении напряжений коэффициент а принимает другие значения [101]. Случай сквозной трещины (рис. 4.15, а) в растянутой или изгибаемой пластине встречается при проведении различных опытов на трещиностойкость материалов. В расчетах конструкционных элементов чаще встречается случай плоской поверхностной трещины (рис. 4.15,6). Очертание фронта такой трещины в процессе ее развития по ряду экспериментальных данных близко к полу-эллипсу. Соотношение его полуосей по данным опытов [65] составляет примерно 0,38. Постоянство этой величины при изменении абсолютных размеров трещины объясняется тем, что независимо от исходной формы, она приобретает через некоторое число циклов нагружения устойчивую форму равного сопротивления продвижению во всех точках ее фронта. Коэффициент интенсивности /( сохраняет и в этом случае выражение (4.35) при иных значениях а, но часто используют также и выражение К — оа у лЬ, где Ь — глубина трещины (рис. 4.15, б). В тех случаях, когда глубина Ь соизмерима с расстоянием от контура трещины до противоположной поверхности тела, теоретическое определение коэффициента К оказывается затруднительным и его обычно находят экспериментальным путем (так называемый метод /С-тарировки) с использованием энергетической трактовки условий предельного равновесия трещин, распространяющихся путем квазихрупкого разрушения, т. е. такого, когда пластические деформации могут появляться лишь в локальных зонах у кончиков трещины. [c.130]

При проектировании уплотнительных узлов для высоких напоров следует тщательно учитывать особенности и свойства резины как уплотнительного материала. Известно, что под давлением резина проявляет свойства текучести. В замкнутом контуре [c.70]

Рассмотрим многоугольную пластинку, шарнирно опертую по периметру и нагруженную сосредоточенной силой Р в точке С (рис. 114, а). Форму разрушения такой пластинки можно представить в виде пирамиды с вершиной в точке С и с ребрами — цилиндрическими шарнирами текучести, идущими к вершинам опорного контура. Обозначая прогиб пластинки под силой Р через vr и приравнивая работу внешних сил работе предельных моментов М . в шарнирах текучести, получаем [c.244]

Получив закон распределения погонных сил по поверхности днища и зная его толщину, можно найти напряжения а =Т/й в любой точке. Для конструкций днищ, используемых в ракетной технике, расчетные напряжения в основном растягивающие. В этом случае толщину днища выбирают из условия прочности, сравнивая расчетные напряжения с пределом прочности или пределом текучести су.,. материала днища. В связи с тем, что погонные силы по контуру "днища непостоянны, иногда применяют днища переменной толщины. Так, в одном из баков ракеты Сатурн-1 переменную толщину имеет полусферическое днище. [c.308]

На контуре упругого ядра диаметра (рис. 4.31) касательные напряжения достигают значения предела текучести при сдвиге тГт, а следовательно, сдвиг в этих точках [c.122]

Растяжение полосы, ослабленной круговыми вырезами. В качестве примера использования полученных выше результатов рассмотрим (при условии текучести Мизеса) растяжение полосы, ослабленной вырезами с круговым основанием радиуса а (фиг. 150). Вблизи круговой части контура возникают осесимметричные поля напряжений (благодаря гиперболичности уравнений в этих областях поля напряжений полностью определяются формой свободного [c.228]

Найти (при условии текучести Треска—Сен-Венана) предельную нагрузку для равномерно загруженной кольцевой пластинки, опертой по наружному контуру. [c.251]

Граничное условие на контуре отверстия (1.4.1) и условие текучести определяют величины А, В и С. [c.19]

Контур отверстия свободен от нагрузок. Материал идеальный упругопластический с пределом текучести к при простом сдвиге. [c.69]

В реальных телах, являющихся скорее упруго-пластическими, чем нелинейно-упругими, определение J осложняется. Рассмотрим случай, когда у вершины трещины существует область текучести, малая по сравнению с длиной трещины, шириной образца и зоной влияния вершины, что аналогично описанному в разделе 6, гл. IV случаю трещины с небольшой пластической зоной. Тогда /-интеграл можно оценить, выбрав Г-контур, проходящий через упруго-деформированный материал, охватывающий пластическую зону. Если в качестве Г взять окружность радиуса г, то в бесконечном теле можно устремить г к бесконечности, так что /-интеграл (при плоской деформации) становится равным величине высвобождения энергии деформации G в линейно-упругом теле [c.158]

Многие практические примеры нагружения соответствуют пути в первом квадранте, когда сгз = О фис. 45). Для описания контура текучести анизотропного материала У.А.Бэ-кофен предпагает следующее соотношение [c.160]

На рис. 46 приведены контуры пределов текучести, построшные по уравнению (1.5.100). Пересечениям контуров текучести, имеющим различные значения параметра R, с пунктирной линией соответствуют значения параметра р, рассчитанные по формуле (1.5.101). Отдельные параметры условия пластичности анизотропных тел, определяемые контурами текучести, представленными на рис. 46, приведены в табл. 11. [c.161]

Следуя идее 7.7, будем представлять второй инвариант через посредство октаэдрического касательного напряжения, а участие третьего инварианта — через угол подобия девиатора. Теперь предельное состояние текучести будет изображаться контуром в эктаэдрической плоскости, уравнение которого в полярных координатах будет [c.495]

Граница контура нагружения получится из условия, что напряжение достигнет предела текучести при сжатии. Если это произойде в топ части [c.548]

В предыдущей задаче изменить свободное опи-рание по контуру на полное защемление и определить значение интенсивности предельной нагрузки. Задачу решить в предположении, что цилиндрические шарниры текучести в предельном состоянии образуют также фигуру конуса. [c.279]

На рис. 3 приведена схема изменения формы контура первоначального круглого сечения образца, которое в момент прохождения площадки текучести преобразуется в эллипс ( эффект эллиптичности ), указывая на то, что с прохождениелг площадки текучести связан массовый ориентированный сдвиговый процесс, проходящий в толще всего иаклошюго сечения [8]. Если в ходе предварительного циклического нагружения ликвидировать условия образования площадки текучести (частично или полностью), то должна постепенно исчезнуть и способность к осуществлению лавинообразного сдвига, а с.ледовательно, пропадет и аффект эллиптичности [1]. Возможность реализации направленного сдвига по всему сечению образца удобно оценивать по формуле [c.127]

Телескопическая стрела. Телескопическая стрела крана состоит из ряда секций, которые находятся одна в другой в транспортном положении и выдвигаются с помощью длинных гидравлических цилиндров, закрепленных по концам секций на опорах скольжения или качения. Секции имеют обычно коробчатую форму поперечного сечения. Подвижные опоры сильно нагружают верхний пояс наружной секции, стремясь оторвать его от стенок. В типичном решении коробчатая секция сделана из поясов и стенок постоянной толщины, соединенных четырьмя продольными сварными щвами в наружных углах контура, без каких-либо внутренних ребер жесткости (рис. 1). Эти сварные швы передают общую нагрузку, вызванную силами тяжести полезного груза и собственного веса стрелы, а также контактную нагрузку, вызванную подвижными опорами. Прочность швов определяет циклическую долговечность стрелы, которую следует изготав-пивать из стали высокой прочности с пределом текучести свыше 700 МПа. Высокая прочность такой стали соответствует статистически-м нагрузкам, поскольку сопротивление усталости сварного узла, сделанного из этой стали, остается на уровне, соответствующем стали с щ = 240 -н 350 МПа. Применение стали высокой прочности для изготовления телескопических стрел связано со стремлением к уменьшению веса стрелы, существенному повышению ее длины и грузоподъемности. В этом случае обеспечение требований долговечности заключается в понижении уровня напряженности наиболее нагруженного узла — угла контура поперечного сечения. [c.369]

Диски М-4 и М-5 (сталь ЭИ415). У этой стали предел текучести существенно изменяется с повышением температуры. Имея в виду условия знакопеременного течения на контуре отверстия, где температура за цикл изметяется от 120 до 0° С, примем среднее для этого интервала значение предела текучести от= = 6200 кГ/см [c.167]

Величина суммарных напряжений возрастает в местах их концентрации (по контуру приварки опорной подушки, в зоне перехода от цилиндрической обечайки к фланцу, в местах неплавных переходов к усилению сварного шва, непроваров, подрезов и др.), а также из-за случайных перегрузок (при защемлении оиор, прогибе оболочки вследствие неправильного монтажа или температурной неравномерности и т. д.). В результате оболочка автоклава может работать в области напряжений, значительно превосходящих расчетные, и даже превосходящих (при стечении обстоятельств) предел текучести ао,2 в отдельных точках. [c.373]

Увеличение крутящего момента М ведет к росту напряжений до тех пор, пока наибольшие напряжения вблизи контура сечения в соответствии с диаграммой Прандтля не достигнут предела текучести при сдвиге т., (рис. 22.6, б). Соответствующее значение момента может быть определено из (22.7). Учитывая, что Tr = MjRIJp, а Jp = nR jl, найдем [c.501]

Предполагаем, что тепловое поле термоизолировано, упругие постоянные и предел текучести в рассматриваемом интервале изменения температуры постоянны, а пластическая зона целиком охватывает круговое отверстие. Напряжения в пластической зоне определяются непосредственно формой контура отверстия и граничной нагрузкой. Поэтому для напряжений можно принять [c.17]

Из условия Гпип определяется наименьшая нагрузка, при которой контур отверстия целиком охватьтается пластической зоной. Соотношение (2.6.5) при г max < 1 позволяет найти наибольшую нагрузку, при которой пластические зоны касаются одна другой. До сих пор предполагалось, что нагрузка р удовлетворяет неравенству О < р < ст . Пусть теперь нагрузка р изменяется в пределах О > р > — Oj. В этом случае напряжения в пластической зоне при условии текучести Треска-Сен-Венана определяются формулами (2.2.41). [c.138]

Ту -0)у j-Txz - + axj =0. (3.1.7) Здесь к = Osly/J по условию Мизеса, к = 12 по условию Треска—Сен-Вена-на, Og — предел текучести при растяжении. Из условия текучести для функции напряжений в пластической области получим следующее дифференциальное уравнение Будем считать, что при переходе через границу между упругой и пластической зонами все компоненты напряжений и смещение остаются непрерывными. Так как боковая поверхность скручиваемого стержня свободна от напряжений, контур тела является одной из линий напряжений и вектор касательного напряжения направлен по касательной к линии напряжений 1 =- . (3.1.9) [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...