Критерий срыва

Срыв на лопастях несущего винта возникает в условиях, когда они выходят на большие углы атаки. Это случается при больших значениях либо силы тяги, либо скорости полета. Как показано в разд. 2.6.4, средний коэффициент подъемной силы на режиме висения i = 6Ст-/а. Это соотношение не может служить критерием срыва, но оно показывает, что отношение коэффициента силы тяги винта к коэффициенту заполнения характеризует величины углов атаки лопасти. Следовательно, это отношение является важнейшим параметром среди срывных характеристик винта. Согласно зависимости Сг/ст = 7 /рЛл(Й7 ) , при заданной величине силы тяги винта коэффициенты подъемной силы в сечениях лопастей могут быть уменьшены путем увеличения площади лопастей Лд или концевой скорости. Существенное влияние на распределение углов атаки по диску винта, а следовательно, на его срывные характеристики оказывает величина скорости полета вперед. При ее увеличении скоростной напор на стороне наступающей лопасти возрастает, [c.794]

В работе [G.136] описываются теоретические и летные исследования срыва на несущем винте. Распределение углов атаки рассчитывалось методом работы [В.4] и было показано, что область срыва возникает на конце отступающей лопасти и увеличивается с ростом fi,. Положение областей срыва в полете определялось путем фотографирования спектров шелковинок и был сделан вывод, что области срыва и их рост могут быть в первом приближении определены расчетным путем. Оказалось, что экспериментальные срывные характеристики хорошо коррелируют с расчетными значениями угла а, 270, и на этой основе был развит описанный выше критерий срыва. В работе [G.134] приведены результаты измерений характеристик винта при больших нагружениях и больших скоростях полета с вхождением винта в срыв. Показано, что рост профильной мощности связан со значением угла i, 270, как это установлено выше. [c.805]

Маха, должны иметь хорошие характеристики срыва и высокий максимальный коэффициент подъемной силы. Наконец, при полете вперед профили наступающей лопасти, работающие при малых углах атаки, должны иметь высокое критическое число Маха. Критерием выбора профиля для режима висения является большая величина силы тяги несущего винта, тогда как для полета вперед при больших скоростях не должны возникать большие вибрации и нагрузки. Часто для лопастей несущего винта выбирается симметричный профиль умеренной толщины, для упрощения конструкции неизменный по всему радиусу лопасти. Симметричный профиль не создает шарнирного [c.315]

Основным критерием возникновения срыва на лопасти служат значения углов атаки или коэффициентов подъемной силы (рассматриваемые непосредственно либо представленные посредством эквивалентных параметров). Влияние срыва на винте заметно проявляется в тех случаях, когда на значительной части диска винта углы атаки сечений лопастей превысят критические углы для профилей. Расчет границ летных режимов винта на основании такого критерия является сложной задачей. Углы атаки изменяются по диску винта неравномерно, и их трудно рассчитать с удовлетворительной точностью, особенно для экстремальных режимов полета. Кроме того, на вращающейся лопасти срыв представляет собой более сложное аэродинамическое явление, чем на профиле крыла. Поэтому используемые для него критерии имеют эмпирическую основу. Срыв может диагностироваться на основе значений обобщенных характеристик работы винта, например параметров Ст/а и i. Если срыв охватывает лишь ограниченную часть диска винта, то предпочтительны более частные критерии. Установлен ряд таких критериев, в которых используется значение угла атаки сечения лопасти в некоторых критических точках диска винта. Однако лучше производить детальный расчет аэродинамических нагрузок лопастей при заданных условиях полета, используя описанную в гл. 14 схему определения сил при срыв-ном обтекании сечений. Но даже столь полный анализ, учитывающий упругие свойства лопастей, пока не дает адекватного представления о срыве, поскольку наши знания в этой области аэродинамики лопасти еше недостаточно полны. [c.796]

В работе [В.4] был развит метод расчета аэродинамических характеристик винта в предположении, что профильное сопротивление сечений лопасти описывается зависимостью = бо - -+ 6i + бга . Разработан также метод определения величин бо, 6i и 62 для данного профиля и предельного угла атаки пред, при котором указанная зависимость может считаться применимой (см. разд. 7.8). При больших углах атаки реальная кривая профильного сопротивления отклоняется от кривой, определяемой этой аналитической зависимостью, что связано главным образом с влиянием срыва. В работе [В.4] в качестве границы применимости изложенной теории предложен критерий ад+0,4,270 = [c.805]

Срывные характеристики несущего винта исследовались в аэродинамической трубе при значениях характеристики режима ц от 0,3 до 0,4 [М. 16]. Была изучена возможность улучшения характеристик винта путем затягивания срыва на отступающей лопасти за счет использования несимметричных профилей с увеличенной максимальной подъемной силой. Граница срыва определялась по заметному возрастанию крутящего момента винта и изменению момента кручения лопасти. Оба критерия дали по существу одну и ту же границу срыва в виде максимального значения Ст/о как функции jx. Срывные характеристики лопастей с несимметричным профилем оказались лучшими. чем с симметричным. Несущая способность винта при задан- [c.806]

В [119] сделан вывод, что в приземном слое атмосферы, где происходит распространение примесей, в пределах промплощадки турбулентность в значительной степени определяется условиями обтекания зданий( срыв потока у острых кромок и образование вихревых зон у зданий) и начальная турбулентность потока мало влияет на распределение концентраций. Таким образом, имеет место автомодельность по отношению к критерию Кармана. [c.262]

Если продолжать работу, то через небольшой промежуток времени можно наблюдать прорыв лезвия (фиг. 150) и иногда почти мгновенный срыв вершины резца вследствие увеличения температуры в ограниченном объеме и потери в результате этого твердости, так как мартенсит закаленной быстрорежущей стали переходит в мягкие составляющие — троостит и сорбит (см. также фиг. 405). Уловить наступление этого предельного износа можно при весьма пристальном наблюдении. При срыве верхушки резца обработанная поверхность может быть испорчена, поэтому поль- зуются другими критериями. [c.200]

Добавим к критерию минимума транспортных расходов другой не менее важный в практических ситуациях критерий надежность поставок. Пусть некоторые из поставщиков (заводов) не являются достаточно надежными, срывают сроки поставок. Каждый пункт сбыта хочет с гарантией иметь определенное количество продукции. Возникает вопрос как соразмерить эти два критерия Какое увеличение транспортных расходов оправдывает более надежное обеспечение пунктов сбыта [c.10]

В ранних теориях распространяющегося срыва использовались линеаризованные уравнения движения и предполагалось, что характеристики лопаточного венца можно заменить характеристиками двумерных решеток [8.51]. В поля осредненных течений на входе в решетку и выходе из нее вносились малые возмущения потока и наблюдалось их затухание или раскачка. Таким образом был получен критерий устойчивости, используемый при расчете вращающегося срыва. [c.237]

В теоретических моделях, основанных на опытных данных о том, что интенсивный распространяющийся срыв может сопровождаться сходом вихрей с передних кромок лопаток, постулируется существование дорожек точечных вихрей, каждый из которых имеет интенсивность, равную полной завихренности потока одной лопатки [8.56, 8.57]. Эти теоретические модели нашли полезное применение, однако необходимо провести более фундаментальные исследования и получить более общую форму традиционного критерия устойчивости Кармана. [c.238]

Принципиальный недостаток всех попыток получить соотношение для максимального коэффициента напора заключается в том, что форма характеристики и, следовательно, поведение турбомашины в условиях наступления срывного режима не принимаются во внимание. Любой критерий начала срыва, основанный исключительно на максимальном коэффициенте напора, найдет лишь ограниченное применение. Конструкторы вентиляторов часто рассматривают только снижение расхода воздуха до наступления срывного режима такой анализ также имеет свои недостатки. Более общий критерий начала срыва должен учитывать, например, такой параметр, как коэффициент расхода, поделенный на коэффициент напора или какой-либо другой параметр, характеризующий удаленность рабочей точки от границы срывного режима. [c.342]

Нисходящее движение водяной пленки в прямотоке с воздухом в стеклянной вертикальной трубе диаметром 0,987 см исследовано в работе [32]. На рис. 5.5 эти экспериментальные данные изображены в виде зависимости ао от критерия Рейнольдса воздуха Кег при двух постоянных значениях Рейнольдса пленки 35 и 60. Здесь Кез = и)В , Уз — коэффициент кинематической вязкости воздуха. Совпадение теоретических кривых с экспериментальными данными при Ке=35 хорошее, а превышение теоретических значений ао над экспериментальными при Ке=бО объясняется имевшим место в этих опытах срывом потоком воздуха части жидкости с пленки. [c.189]

Такие критерии, как /max, t a, b), характеризуют эффективность данного производственного подразделения (участка) независимо от деятельности других подразделений, что может привести к несогласованной деятельности подразделения более высокого уровня (цеха, завода). Уменьшение объема незавершенного производства в одном подразделении может привести к возрастанию объема незавершенного производства в другом и срыву срока поставок продукции. Связь с другими подразделениями можно отразить, задав сроки запуска и выпуска заготовок в данном подразделении. Однако в реальных заводских условиях нет необходимости строго регламентировать сроки выпуска всех обрабатываемых заготовок. Например, для заготовок, идущих не непосредственно на сборку, а в задел или на склад готовой продукции, излишне задавать жесткие сроки окончания обработки, так как это сужает область существования допустимых календарных планов и не улучшает оптимального плана. [c.422]

При полете вперед максимальные углы атаки имеют место на отступаюш,ей лопасти и величины их растут с увеличением скорости полета. Дело в том, что при большой силе тяги изменение углов атаки концевых сечений под действием возросших индуктивных скоростей оказывается небольшим (как и на режиме висения). Поэтому срыв возникает прежде всего на конце отступаюш,ей лопасти. Это дает основание использовать величину 1,270 угла атаки при r/R = 1 и -ф = 270° в качестве критерия срыва. [c.797]

Рассмотрим теперь авторотирующий без подвода мощности винт на режиме полета вперед (автожир). С увеличением скорости или силы тяги потери D/L)r = D/L)i- - D/L)Q возрастают, и наклон конуса лопастей назад нужно увеличить для поддержания их вращения. При этом возрастает направленная вверх скорость протекания, что приводит к увеличению углов атаки во внутренних сечениях лопастей. Отсюда можно заключить, что у винта автожира срыв начинается с комлевых сечений отступающей лопасти. Поскольку в сечениях, находящихся вблизи комля и зоны обратного обтекания, скоростной напор невелик, срыв проявляется лишь тогда, когда нормальная скорость Ut становится существенной. Поэтому в качестве критерия срыва часто используется величина угла атаки при Ыг = 0,4 и -ф = 270°, обозначаемая а х+о,4,270- [c.797]

Распределение углов атаки по диску винта и, следовательно, проявление срыва зависят от неравномерности поля скоростей протекания (см. примеры в разд. 13.2). Учет такой неравномерности позволяет более полно исследовать картину обтекания лопасти при больших нагружениях. Обычно индуктивные скорости в концевой части отступающей лопасти больше средней по диску винта, что ограничивает углы атаки на конце лопасти. Поэтому зона срыва сдвигается в сторону комля и переходит в третий квадрант, особенно в случае малозакрученных лопастей. Неравномерность скоростей протекания сказывается также в увеличении максимальных углов атаки на диске и увеличении скорости изменения а перед наступлением срыва. Поэтому мнение о том, что 1,270 — это максимальный угол атаки сечений при полете вперед, не вполне справедлив. Области срыва, полученные расчетом при постоянной скорости протекания, плохо согласуются с данными экспериментальных исследований. Однако важность учета неравномерности скоростей протекания при детальном изучении аэродинамики винта не обесценивает критериев срыва, основанных на элементарных, полученных при постоянной скорости протекания параметрах типа ai,270- Такие критерии основаны на связи между значе- [c.797]

Проведенные в NA A исследования, целью которых было построение методов расчета срыва на винте вертолета, подытожены в работе [G.66], По соображениям, изложенным в разд. 16.1, угол атаки концевого сечения лопасти на азимуте ф = 270° был признан наибольшим углом атаки по диску. Поэтому критерий срыва был основан на величине угла 1,270- Од-fiaKO поскольку на режиме снижения при авторотации под наибольшими углами обтекаются близкие к втулке сечения ло- [c.802]

В работе [G.67] приведены сетки расчетных аэродинамических характеристик винта (см. разд. 6.6). Критерий срыва был основан на величине угла 1,270 (или .+0,4,270 вблизи авторотации) и на указанных сетках построены линии i, 270 = 12° и 1,270 = 16°. Даны также отдельные сетки зависимости границы срыва от параметров работы винта. Зависимость Са от угла атаки аппроксимировалась по формуле Бейли, так что расчетные характеристики становятся непригодными при сколько-нибудь заметном развитии срыва. Таким образом, и в этом случае граница срыва совпадает с границей применимости теории. [c.806]

Критерий срыва реакции ауторегуляции мозгового кровообращения может быть положен в основу подразделения церебрального ангиоспазма на функциональный (без срыва ауторегуляции) и патологический (сопровождающийся срывом ауторегуляции). [c.264]

Операционные пределы. Магн. поле Т, достаточно хорошо удерживает высокотемпературную плазму, но только в определённых пределах изменения её параметров. Первые 2 ограничения относятся к току плазмы 1р и её ср. плотности п, выраженной в единицах числа частиц (электронов или ионов) в 1 м . Оказывается, что при заданной величине тороидального магн. поля ток плазмы не может превышать нек-рого предельного значения, иначе плазменный шнур начинает извиваться по винтовой линии п в конце концов разрушается развивается т. к. неустойчивость срыва тока. Для характеристики предельного тока используется коэф. запаса q по винтовой неустойчивости, определяемый соотношением q = 5B a jRIp. Здесь а — малый, R — большой радиус плазменного шнура, —тороидальное магн. поле, 1р — ток в плазме (размеры измеряются в метрах, магн. поле — в теслах, ток — а МА). Необходимым условием устойчивости плазменного шнура является неравенство >1, к-рое наз. критерием Кру-скала — Шафранов а. Эксперименты показывают, что надёжно устойчивый режим удержания достигае1Ся лишь при значениях q 2. [c.120]

Используя критерий отрыва турбулентного пограничного слоя в форме Л. Г. Лойцянского — А. А. Дородницина и принимая скорость на спинке линейно уменьшающейся (по хорде) от teimai до Юг. можно показать [30], что начало развития срыва потока на спинке профиля соответствует достижению некоторого предельного значения отношения скоростей D =WmailW2, которое в дозвуковой области практически не зависит от числа М набегающего потока и равно [c.84]

Граница области бессрывного обтекания лопаток в дозвуковой осевой ступени может быть приближенно определена с помощью приведенных выше (в гл. 2) данных об условиях возникновения срыва потока в плоских компрессорных решетках. Было отмечено, что критерием аэродинамической нагруженности компрессорной решетки может служить степень диффузорности течения на спин-te профиля Du,—wranxlw2, причем критическое значение этого параметра при дозвуковом обтекании решетки равно (Dw) Крит — 1)6. [c.138]

Коэффициент относительной диффузорности D, определяемый формулой (4.18), является критерием аэродинамической нагруженности лопаточного венца рабочего колеса осевой компрессорной ступени. Аналогичное выражение можст быть записано для направляющего аппарата. Однако обычно при уменьшении Са предельная аэродинамическая нагруженность достигается прежде в рабочем колесе, чем в направляющем аппарате. Формула (4.18) удовлетворительно согласуется с экспериментальными данными по границе срыва для дозвуковых ступеней с относительно короткими лопатками. [c.139]

Брукс и Бейкер [В. 145] экспериментально исследовали флаттер на модели несущего винта (режим висения) с целью определения влияния концевого числа Маха, конструкционного демпфирования и центровки лопасти. Скорость флаттера QR/atij -оказалась почти постоянной для значений общего шага, при которых не было срыва, а частота флаттера была существенно ниже собственной частоты установочных колебаний лопасти ((0 0,7(00). Смещение центра масс лопасти вперед в общем увеличивало скорость флаттера при малом общем шаге. При значениях общего шага, близких к нулю, наблюдался флаттер, вызванный вихревым следом, при скорости, составляющей около 85 % теоретической, и частоте ш О,8о)0, Были также получены данные по срывному флаттеру при больших углах общего шага. Обнаружено положительное влияние сжимаемости вблизи критического числа Маха профиля если флаттер не появлялся при Мк < 0,73, то он не возникал вообще. Досрывная скорость 4>латтера вначале уменьшается по ме )е увеличения М, а затем, после некоторого значения М, быстро увеличивается. Этот стабилизирующийся эффект сжимаемости объясняется смещением назад центра давления после достижения критического числа Маха. Был сформулирован следующий приближенный критерий для конструкционного относительного демпфирования свыше [c.597]

Проблему ламинарного отрывного пузыря можно кратко охарактеризовать следующим образом [44] пузырь образуется, когда число Рейнольдса пограничного слоя при отрыве превосходит некоторое критическое значение (критерий Тани [34], Оуэна и Кленфера 1361), давление, восстанавливаемое в процессе присоединения, меньше некоторого критического значения (критерий Крэбтри [30]). Условие течения, предшествующее срыву потока [c.68]

Срыв на лопатках отдаляется до больших значений аэродинамической нагрузки, если использовать эффект щелевого закрылка. При этом аэродинамическое качество не только не уменьшается, но даже возрастает, что приводит к увеличению кпд. Это было показано в США X. Шитсом (1956), а также А. И. Луговским и В. Г. Бедимом (1964) в СССР на разработанных ими вентиляторах. Однако вентиляторы с такими лопатками обладают некоторыми эксплуатационными особенностями, связанными с формой характеристики, и имеют повышенный критерий шумности. [c.843]

Учитывая наличие периферической, артериолярной вазодилатации на всех стадиях развития церебрального ангиоспазма, за исключением кратковременной начальной, в качестве одного из диагностических критериев могут быть использованы значения индексов периферического сопротивления. Значимость данных показателей при отсутствии срыва ауторегуляции мозгового кровотока невелика, по- [c.265]

Таким образом, все вышеперечисленные критерии позволяют достоверно диагностировать церебральный вазоспазм при наличии достаточно выраженного нарушения проходимости церебральных артерий со значительным напряжением либо полным срывом функции механизмов ауторегуляции мозгового кровотока. [c.266]

Здесь Ь = ак/(рСри ) — безразмерный коэффициент объемной теплоотдачи. При 6 = 0 (го°о) уравнение (4.1.30) совпадает с уравнением (4.1.11), если в последнем положить К == 0. При конечных значениях Го, когда имеет место теплоотдача к боковой поверхности трубы, параметр 6 изменяется в узком диапазоне 0<6<6 , где 6 — критическое значение параметра теплоотвода, прн котором в соответствии с данными [25] происходит срыв стационарного горения. Если то стационарное распространение пламени невозможно, следовательно, при пет смысла анализировать его устойчивость. Используя безразмерные переменные, пз [25] получаем, что = (z + 0,25)/ /42 . Как правило, г > 1, поэтому 6 ,,<С1. Поскольку г1 Вк 1 Ьиг), а критерий Д. А. Франк-Каменецкого б ==5/(6а) ), значению отвечают соответствующие критические значения г и б такие, что прп (б < б ) стационарное горение невозможно вследствие больших тен-лонотерь [c.140]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...