Давление турбулентное

Переход от ламинарного режима движения в пограничном слое к турбулентному зависит от многих факторов, например от качества поверхности (шероховатости) градиента давления, турбулентности внешнего потока и др. Следует отметить, что градиент давления и турбулентность внешнего потока по-разному влияют на ламинарный переходный и турбулентный режим-движения [94]. [c.138]

В качестве примера на рис. 6.14 сравниваются расчетные и опытные значения пульсаций давления вдоль слоя смешения и поперечных профилей пульсаций давления турбулентной струи при ее акустическом возбуждении плоскими (тп = 0) и высшими азимутальными (тп = 1 и 2) модами [6.23]. В работе [6.22] приведен расчет нарастания толщины потери импульса вдоль слоя смешения круглой струи при ее высокочастотном возбуждении (Ste = 0,017). Результаты расчета (рис.6.15) хорошо описывают соответствующую экспериментальную зависимость, полученную ранее при акустическом возбуждении струи (см. рис. 2.36). [c.171]

Фиг. 12. Давление отрыва и давление в точке перегиба кривой давления турбулентный пограничный слой, = 5-10 [2].

Для исследований донного давления при сверхзвуковых и дозвуковых скоростях Нэш [53] выбрал уступ, расположенный по потоку (фиг. 44). Поток, набегающий на уступ, предполагается стационарным и однородным, кроме области, примыкающей к стенке, где развивается пограничный слой. Поток отрывается у угловой точки 5 и присоединяется в точке В вниз по течению, замыкая отрывную зону малых скоростей, где давление по существу постоянно и равно донному давлению за уступом. Внешний невязкий поток отделяется от вязкой области свободным слоем смешения, начало которого лежит в пограничном слое перед точкой отрыва. Кроме того, принято, что течение в слое смешения аппроксимируется течением смешения при постоянном давлении турбулентного потока с покоящейся жидкостью. Оторвавшийся слой смешения присоединяется в области больших положительных градиентов давления. Резкое возрастание давления разворачивает часть жидкости слоя смешения и она течет в обратном направле- [c.72]

В третьей главе рассматриваются техника и методика измерения параметров газовых течений. Важнейшим моментом таких измерений является тарировка соответствующих приборов и устройств (манометры и насадки давлений, термоанемометры, аэродинамические весы и др.). Сама техника измерений рассматривается применительно к опытному определению скорости и давления, турбулентности и скоса потока в рабочей части аэродинамической трубы, а также параметров газа в ударной трубе. [c.5]

Хорошо известно, что турбулентные течения ньютоновских жидкостей представляют наиболее трудный для анализа тип течений. Так как полное описание распределения скоростей в турбулентном течении не только невозможно получить, но и трудно было бы практически использовать, турбулентные течения, вообще говоря, описываются в терминах средних значений как скорости, так и давления [c.261]

Перед тем как начать обсуждение исследований турбулентных течений, уместно привести феноменологическое описание наблюдаемого поведения. Наблюдаемый перепад давления при турбулентном течении разбавленных растворов полимеров в круглых трубах часто является неожиданно более низким, чем тот, который наблюдался при той же самой расходной скорости чистого растворителя, несмотря на то что вязкость раствора больше вязкости чистого растворителя. Это явление известно как явление снижения сопротивления. Аналогичное явление наблюдается и при обтекании погруженных тел, если полимер инжектируется в пограничный слой. [c.281]

Очевидно, что полученные критериальные зависимости (4-31) —(4-34) справедливы для всех подобных процессов осредненного течения газовзвеси и что их конкретный, расчетный вид можно определить лишь на основе экспериментов. Заметим также, что уравнение (4-31) позволяет оценить потерю давления в потоках газовзвеси, а уравнения (4-32) — (4-34)—структуру дисперсной проточной системы. При отсутствии дискретного компонента (р—>-0, da—>-0) критериальные уравнения приобретают обычное для однородных сред выражение, а функции (4-33) и (4-34), естественно, вырождаются в нуль. При исследовании турбулентных течений (см. гл. 3) необходимо дополнительно оценивать степень или интенсивность турбулентности, определяемую как отношение среднеквадратичного отклонения скорости к средней скорости или как число Кармана (Ка) [c.122]

Из факторов, влияющих на количество несгоревших углеводородов, необходимо отметить отношение поверхности камеры сгорания к ее объему, количество остаточных газов в цилиндре двигателя, степень турбулентности заряда, состав смеси, давление и температура процесса сгорания, протекание процесса догорания, после прохождения фронта пламени. Образованию углеводородов способствует также смазочное масло, попавшее в камеру сгорания, подтекание топлива из распылителя форсунки после окончания впрыска, что в то же время способствует повышенным выбросам сажи. [c.12]

При турбулентном течении в трубах воды сверхкритического давления в условиях нагревания теплоотдача может быть рассчитана по следующей формуле [5] [c.107]

Выражение (1.7) справедливо в том случае, когда вклад давления в осевую компоненту потока количества движения сводится к учету слагаемого а турбулентными напряжениями пренебрегают. Однако в реальных потоках при сравнительно высоких значениях интенсивности закрутки 5 >0,2 выражение (1.7) дает заниженные значения параметра закрутки и лучше совпадает с экспериментом соотношение [c.9]

Особое место в экспериментальных исследованиях интенсивно закрученных вихревых офаниченных течений, в том числе и в камере энергоразделения вихревых труб, занимает изучение пульсаций термодинамических параметров и, в частности, давления, формирующего звуковое поле, излучаемое вихревыми трубами. В соответствии с санитарно-гигиеническими требованиями этот отрицательно влияющий на окружающих фактор должен быть максимально снижен. В то же время должна присутствовать очевидная взаимосвязь взаимодействия акустических колебаний с турбулентной микроструктурой потока, а, следовательно, и со всеми явлениями переноса, ответственными в коне- [c.117]

Эффект интенсификации турбулентного перемешивания реализуется при вполне определенном пороговом уровне звукового давления в акустическом поле, усиливаясь с возрастанием уровня звукового давления до наступления насыщения, после чего дальнейшее увеличение интенсивности воздействующего звука не приводит к усилению эффекта. [c.128]

Эффект ослабления турбулентного перемешивания в струях реализуется при вполне определенном диапазоне значений уровня звукового давления и достигает максимума в середине этого диапазона. При этом увеличение интенсивности воздействующего звука выше некоторой величины и может сопровождаться изменением знака воздействия. [c.128]

Известно, что в вихревой трубе помимо высокочастотных колебаний могут возбуждаться автоколебания низкой частоты, определяемые прецессией вихревого ядра. Поддержание колебаний возможно подводом к вихревому ядру достаточной для этого кинетической энергии вращательного движения, которая в свою очередь подводится тем интенсивнее, чем больше касательные напряжения и, соответственно, радиальные пульсации. Пояснить этот механизм можно следующим образом. Крупные вихри А (рис. 3.26), уходя на периферию, образуют на прежнем месте области локального понижения давления, в которые устремляется мелкомасштабная турбулентность 5, отвечающая за перенос импульса к приосевому ядру. Таким образом, чем интенсивнее вторичное вихреобразование, тем более благоприятные условия создаются для генерации прецессии. В то же время прецессионные смещения приосевого ядра приводят к увеличению градиента осевой скорости и соответственно вихреобразованию. [c.136]

Дальнейшее увеличение числа Ре характеризуется тем, что происходит турбулизация гечения в оторвавшемся пограничном слое. В соответствии с этим профиль скорости в слое становится полнее, т. е. оторвавшийся пограничный слой начинает расширяться в сторону стенки диффузора, что в итоге снова приводит к присоединению слоя к стенке. Однако при положительном градиенте давления турбулентный пограничный слой отрывается от стенки, но уже дальше по потоку, поэтому зона турбулентного отрыва получается значительно меньше зоны ламинарного отрыва. [c.30]

Теоретическому изучению равновесных турбулентных пограничных слоев посвящены работы (Л. 281, 283, 286]. Ф. Клаузер в экспериментальной работе [Л. 136] подтвердил существование при положительных градиентах давления турбулентных пограничных слоев [c.182]

Самые обширные исследования кавитации в затопленных струях были проведены Роузом и др. [58—60]. Эксперименты отчетливо показывают, что кавитация происходит в центрах низкого давления турбулентных вихрей, образующихся в зоне смешения. Диффузия затопленной струи происходит в двух последовательных зонах, начиная от среза сопла. Начальный участок струи состоит из центрального по существу безвихревого ядра, в котором максимальная скорость постоянна. В точке пересечения границ слоев смешения с осью струи начинается основной участок струи с непрерывной диффузией, которая уменьшает максимальную скорость и постепенно рассеивает энергию струи. Напряжение трения, интенсивность турбулентности и пульсации давления максимальны на начальном участке струи. Это видно из фиг. 6.5, заимствованной из работы Роуза [59], где представлены в безразмерном виде среднеквадратичные значения пульсаций турбулентной энергии и пульсаций давления в круглой струе, вытекающей со скоростью Уо из сопла диаметром На этой фигуре начальная зона струи простирается до х1Во = 6, где X — расстояние от кромки сопла. [c.278]

Б. Г. Ньюмен [Л. 170] выполнил детальные измерения профилей средней скорости, изменения статического давления, турбулентных пульсац 1н (у ) и и и на плоской повгрхности симметричного [c.447]

Для чисто вязких жидкостей имеются удовлетворительные корреляции [22] для падения давления при турбулентном течении в круглых трубах. Обобщенное число Рейнольдса определяется так, чтобы данные по ламинарному течению на графике коэффициент трения — число Рейнольдса лежали на ньютоновской линии (см. ypaBHejane (2-5.25)). В турбулентном течении коэффициент трения оказывается зависящим как от числа Рейнольдса, так и от параметра п , определенного уравнением (2-5.13), и оценивается но уровню касательного напряжения на стенке. [c.280]

Если представить в такой форме данные для полимерных ja TBopOB, то возникает вопрос о подходяш ем определении числа ейнольдса, поскольку вискозиметрическая вязкость этих растворов обычно зависит от скорости сдвига. Обычно используют такое определение числа Рейнольдса, при котором справедлива корреляция для ламинарного течения полимерного раствора [26], ука-зываюш ая на отсутствие снижения сопротивления при числах Рейнольдса ниже 2100 (переход к турбулентному режиму никогда не наблюдается при значениях, меньших 2100). В действительности падение давления при ламинарном течении раствора более высокое, чем при течении с той же расходной скоростью чистого раство- [c.281]

В п. 1,22 было указано, что для турбулентного течения характерно перемешивание жидкости, нульсан,нн скоростей и давлений. Если с помощью особо чувствительного прибора-самописца иаме- [c.82]

Результаты всех исследований, проведенных в МО ЦКТИ, по определению коэффициентов сопротивления слоя и струи >.стр различных укладок моделей шаровых твэлов в круглых трубах и модели ак внои зоны в изотермических и неизотер-мических условиях приведены в табл. 3.4 и на рис. 3.3. Из рисунка следует, что почти во всех опытах удалось достичь автомодельного режима течения, при котором изменение сопротивления Ар зависит практически только от изменения квадрата скорости и плотности, а не зависит от числа Re. Отчетливо видно существенное влияние объемной пористости т шаровой укладки на коэффициент сопротивления слоя Так, при изменении объемной пористости от 0,66 до 0,265 коэффициент сопротивления уве 1ичивается примерно в 30 раз. Разброс опытных данных по коэффициенту сопротивления для определенной шаровой укладки не превышает 10% среднего значения, что указывает на достаточную степень точности измерения перепада давления и массового расхода. В п. 3.1 была теоретически определена зависимость (3.9) коэффициента сопротивления струи Я-стр от объемной пористости т и константы турбулентности астр. [c.62]

I — силы термофореза 2 — силы Лоренца 3 — силы электростатического притяжения < —силы лучистого (светового) давления 5 —силы тяжести 6 — аэродинамические силы 7 —силы турбулентных пульсаций /—// — максимум геометрического и весового распределения частнц летучей золы lU—lV — диапазон радиуса частнц, движущихся инерционно (0,02—3 мм). [c.72]

Эти критерии получены на основе анализа дифференциальных уравнений движения закрученного потока в трубе в проекциях на оси хкув приближении погра ничного слоя. Использование этого приближения для течений с интенсивным радиальным градиентом давления требует дополнительного исследования и тщательного обоснования, отсутствующего в цитируемых публикациях. Достаточность этих критериев для описания течения закрученных потоков в теплообменных аппаратах, циклонах, горелоч-ных устройствах с предварительной закруткой потока некоторых классов не обеспечивается, когда речь идет об интенсивно закрученных потоках, которые наблюдаются в камерах энергоразделения вихревых труб [15, 62, 196]. Это связано с неоднозначностью обеспечения подобия режимов течения в них при равенстве приведенных выше критериев. Вопрос о подобии потоков в камерах энергоразделения в вихревых трубах интересует исследователей достаточно давно [15, 18, 29, 40, 47, 62, 70, 204]. Пытаясь объяснить наблюдаемые эффекты по энергоразделению турбулентным противоточным теплообменом, А.И. Гуляев предположил, что в геометрически подобных вихревых трубах режимы подобны тогда, когда одинаковы такие критерии, как показатель изоэнтро-пы к= С /С , число Рейнольдса Re-= Kp i/v, число Прандтля Рг = v/a, число Маха М = и безразмерный относительный [c.10]

Анализ результатов траверсирования различными зондами объема камеры энергоразделения позволяет выделить следующие характерные особенности распределения параметров в вихревой трубе с дополнительным потоком. Как и в обычных разделительных вихревых трубах, работающих при ц 1, четко различаются два вихря — периферийный и приосевой, перемещающиеся в противоположных направлениях вдоль оси. Первый — от соплового сечения к дросселю, второй — в обратном направлении. Распределение параметров осредненного потока существенно неравномерно как по сечению, згак и по длине камеры энергоразделения. Радиальные градиенты статического давления и полной температуры уменьшаются от соплового сечения к дросселю, а их максимальные значения наблюдаются в сопловом сечении. Распределение тангенциальных и осевых компонент скорости качественно подобны для различных сечений, однако, количественно вдоль трубы они претерпевают изменения. Поверхность разделения вихрей в большей части вихревой зоны близка к цилиндрической, о чем свидетельствуют пересечения осевых скоростей для различных сечений примерно в одной точке оси абцисс Т= 0,8 (см. рис. 3.9 и 3.10). Это хорошо согласуется с результатами исследований вихревых труб с диффузорной камерой энер-горазцеления, работающих при ц < 0,8, и позволяет в составлении аналитических методик расчета вихревых труб с дополнительным потоком вводить допущение dr /dz = О, а радиус разделения вихрей Tj для этого класса труб считать равным примерно 0,8. Как и у обычных труб, интенсивность закрутки периферийного потока вдоль трубы снижается -> 0), а возвратное при-осевое течение формируется в основном из вводимых дополнительно масс газа, скорость которых на выходе из трубки подвода дополнительного потока имеет осевое направление. По мере продвижения к отверстию диафрагмы приосевые массы в процессе турбулентного энергомассообмена с периферийным вихрем приобретают окружную составляющую скорости. Затухание закрутки периферийных слоев происходит тем интенсивнее, чем больше относительная доля охлажденного потока. Опыты показывают, что прй оптимальном по энергетической эффективности [c.112]

В работе [109] сделана попытка исследовать условия возникновения неустойчивых режимов течения в вихревой трубе. Анализ спектрюв пульсаций давления позволил сделать утверждение, что для вихревой трубы характерны три вида колебаний фоновый щум турбулентного происхождения низкочастотные (НЧ) пульсации давления с частотой 1- 2 кГц высокочастотные (ВЧ) периодические пульсации с частотой 12- -18 кГц. [c.119]

Физический механизм энергоразделения формулируется в рамках модели микрохолодильных циклов (116, 140, 155], согласно которой некоторые турбулентные частицы газа (турбулентные моли [153]), сохраняя в течение определенного промежутка времени т свою индивидуальность, претерпевают радиальные турбулентные смешения, при этом соответственно адиабатно сжимаясь или расширяясь (в зависимости от направления движения) в поле высокого радиального градиента давления и таким образом передают тепло из приосевой зоны низкого давления в периферийную область более высокого давления (рис. Ъ.П,а,б). [c.122]

Шульц-Грунов свидетельствует о противоположном осевом перемещении периферийно расположенных масс газа и масс газа, находящихся в приосевой области камер энергоразделения. В этом случае на фанице раздела потоков, движущихся противоположно, возникает свободная турбулентность. Пристенная турбулентность во вращающихся потоках газа проявляется значительно интенсивнее, чем при прямолинейном течении, но в процессе энергоразделения ей отводится меньщая роль. Шульц-Грунов, ссылаясь на Ричардсона [249], считает, что частицы газа, расположенные на более высоких радиальных позициях, в процессе турбулентного движения могут перемещаться к оси, а приосевые перескакивать на более высокие радиальные позиции. Частицы, перемещающиеся к центру, должны произвести работу против центробежных сил, так как они плотней приосевых. Частицы, перемещающиеся к периферии, должны произвести работу против сил, вызванных фадиентом давления. Эта механическая работа осуществляется в центробежном поле за счет кинетической энергии турбулентности, которая в свою очередь входит в общую кинетическую энергию направленного течения, т. е. элементы газа, перемещающиеся за счет радиальной составляющей пульса-ционного движения с одной радиальной позиции на другую, могут рассматриваться как рабочее тело холодильной машины, обеспечивающей под действием турбулентности перекачку энергии от приосевых слоев к периферийным. Физический процесс энергоразделения имеет аналог среди атмосферных явлений. Шмидт [256] показал, что в атмосфере тепло переносится от бо- [c.161]

Смотреть страницы где упоминается термин Давление турбулентное : [c.162] [c.299] [c.249] [c.286] [c.125] [c.146] [c.63] [c.146] [c.42] [c.70] [c.71] [c.71] [c.68] [c.36] [c.156] [c.227] [c.46] [c.56] [c.81] [c.122] [c.285]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...