Сжимаемость жидкости (см. также

При анализе жесткости системы в разных областях характеристик и режимов работы системы, кроме жесткости, определяемой наклоном касательных к кривым характеристик (см. рис. 4.60), соответствующих коэффициенту усиления по тяговой силе Ср , необходимо также учитывать податливость П ж. ж, обусловленную сжимаемостью жидкости, а также податливость механических звеньев кинематической цепи П ех. зв, обратно пропорциональную жесткости Ж звеньев. [c.441]

Для определения сжимаемости жидкостей и твёрдых, тел при р —10 —101 н/м применяются П. плунжерного или поршневого типа [см. рис. 1 (а) в ст. Давление высокое]. В процессе сжатия опреде,ляются V (по смещению поршней) и р. Передающей давление средой часто служит само исследуемое вещество. Пря р 10 — Ю Ы/м сжимаемость определяют также др, методами, напр. рентгенографическими (с.м. Рентгенография материалов). Изменение линейных размеров тел под гидростатич. давлением измеряют линейными П. (т. н. дилатометрами). [c.186]

Фильтры тонкой очистки ) 520 Механическое уплотнение (см. Уплотнение торцового типа ) 605 Модуль упругости жидкости (см. ((Сжимаемость жидкости , ((Объемный модуль упругости жидкости ) 55 Момент инерции гидродвигателя (см. также ((Быстродействие гидромотора ) 7 163 Моментный силовой цилиндр (см. ((Силовой цилиндр поворотного действия ) 293 Монтаж трубопроводов (см. также Трубопроводы ) 483 [c.680]

Подробности, относящиеся к решениям задач о ламинарном пограничном слое, можно найти в подробном обзоре Г. К у э р т и. Ламинарный пограничный слой в сжимаемой жидкости, сб. Проблемы механики (под ред. Р. Мизеса и Т. Кармана), ИЛ, М., 1955. К сожалению, обзор доведен только до 1948 г. и посвящен по преимуществу зарубежным работам. Обзор советских работ примерно за этот же промежуток времени можно найти в статье Л. Г. Лойцянского Пограничный слой в юбилейном сборнике Механика в СССР за XXX лет , Гостехиздат, М., 1950, 300—320. См. также [c.666]

Газ 12 (см. также Жидкость сжимаемая) [c.731]

Функция тока. В каждом случае, когда уравнение неразрывности допускает представление в виде суммы двух производных, это уравнение может быть проинтегрировано введением функции тока. В этом пункте мы рассмотрим только плоское течение и осесимметричное течение, хотя эти течения не исчерпывают все случаи, в которых возможно построение функции тока. Мы будем предполагать также, что жидкость несжимаема более сложный случай сжимаемой жидкости будет рассмотрен ниже (см. п. 42). [c.56]

Интересные соображения общего характера по поводу теории сжимаемой идеальной жидкости можно найти в первой главе работы [39], см. также [21], [23], [24] и [26]. [c.104]

Методика численного исследования процесса вертикального входа тонкостенных упругих сферических и конических оболочек, связанных с жестким телом массой М , в полупространство, занятое идеальной сжимаемой жидкостью разработана А. Г. Горшковым и Н. И. Дробышевским [27] (см. также книгу А. Г. Горшкова и Д. В. Тарлаковского [31]). Для описания поведения жидкости используются переменные Лагранжа, которые позволяют непосредственно в процессе решения определять перемещения свободной поверхности жидкости и точно поставить граничное условие на смоченной поверхности оболочки. [c.398]

Для вывода уравнений, описывающих изменения во времени напряжений Рейнольдса, можно воспользоваться общим методом составления уравнений для моментов, предложенным Келлером и Фридманом (1924) (см. также Келлер (1925)). А именно, пусть Ы1, 2,. .., ылг — какие-то N различных или совпадающих друг с другом гидродинамических полей турбулентного течения сжимаемой жидкости, а XI, хг,. .., XN — какие-то N различных или совпадающих точек в области пространства, заполненной жидкостью. В таком случае производная по времени от момента М-го порядка [c.328]

Подробности, относящиеся к решениям задач о ламинарном пограничном слое, можно найти в подробно.м обзоре Г. К у э р т н, Ламинарный пограничный слой в сжимаемой жидкости, помещенный в сборнике статей Проблемы механики под ред. Р. Мизеса и Т. Кармана (русский перевод ИЛ, 1955). К сожалению, обзор доведен только до 1948 г. и посвящен по преимуществу зарубежным работам. Обзор советских работ примерно за этот же промежуток времени можно найти в статье Л. Г. Лойцянского Пограничный слой в юбилейном сборнике Механика в СССР за XXX лет , Гостехиздат, 1950, стр. 300—320. Несколько более поздние сведения содержатся в только что процитированной статье А. Юнга. См. также монографию Л. Г. Лойцянский, Ламинарный пограничный слой, Физматгиз, М., 962, стр. 319—352. [c.837]

Этот метод исследования устойчивости часто приводит к тем же результатам, что и строгий матричный метод исследования устойчивости, и дает по крайней мере необходимое условие устойчивости. Более ограничительные условия необходимы, например, в случае использования конечных разностей против потока (см. разд. 5.5.1), и это понятно, поскольку в таком случае конечно-разностные аналоги конвективных членов и членов с градиентом давления получаются по различным схемам. Примененный выше прием не проходит также для неявных схем (см. следующий раздел). В случае течения сжимаемой жидкости размерность задачи влияет на условие устойчивости. При Ах = = Ау = А применение одномерного метода одновременно для всех измерений обычно меняет условие (5.4а) следующим образом [c.340]

Дивергентная форма уравнений 32, 55, 442. См. также Консервативная форма Дивергенция скорости для жидкости несжимаемой 295, 306, 309 ----сжимаемой 316, 317, 410 [c.601]

В трех жидкостях измерялись также во всем температурном интервале сжимаемость и коэффициент деполяризации и выполнены вычисления относительной интенсивности / //зо°с по формуле, аналогичной (18.7). Все эти результаты приведены в табл. VL Хорошее согласие вычисленных и измеренных значений указывает на то, что практически весь температурный ход интенсивности определяется температурным ходом и А . Некоторое отступление вычисленных значений от измеренных при высокой температуре обусловлено приближением к критической температуре, где (18.7) перестает быть справедливой (см. 2). [c.252]

Рассуждения здесь следуют Линю (1954Ь). См. также работу Прандтля (1922). Исследование баланса энергии в случае сжимаемой жидкости см. у Лиза (1947), стр. 18. [c.81]

В схемах (см. рис. 4 и 5) не учитывается разница между атмосферным давлением и давлением подпитки это допустимо, так как давление, создаваемое подпиточным насосом, мало по сравнению с давлением в напорной магистрали. Если же учитывать различие между атмосферным уровнем давления, то схема рис. 4 — модель гидравлической системы с сосредоточенными параметрами — приобретает вид, показанный на рис. 6,. и значительно усложняется. Отдельно будут учитываться утечки в атмосферу и между полостями как для насоса, так и для гидромотора (со-противленияТгаи - ю и Для насоса, Л в, Вгз и jRj — для гидромотора). Сжимаемость жидкости также учитывается отдельно для каждой полости (гидравлические емкости и Кп — для насоса и Кц и — для гидромотора). Система становится существенно нелинейной, так как генератор давления (насос подпитки) включается через клапан подпитки в полость всасывания насоса. На рис. 6 генератор давления 19 питает систему через внутреннее сопротивление 20. При перемене направления потока к системе подключаются генератор давления Р22 через сопротивление i 23. Внутренние сопротивления и i 2s становятся нелинейными, обращаясь в бесконечность при соединении с высоким давлением (клапан закрыт) и принимая конечные значения при соединении с низким дав- [c.44]

При утоплении штока 1 в цилиндр 5J aвлeниe жидкости в результате сжатия ее повысится, достигнув к концу хода штока некоторого значения определяемого степенью сжатия жидкости, а также коэффициентом сжимаемости последней (см. стр. 35). [c.446]

В работах Гассманна [288, 289], см. также [99], предлагалось при рассмотрении деформаций насыщенных пористых сред вводить два предельных состояния среды. В первом из них пористая среда является открытой системой , гидростатическое давление в порах всегда неизменно. Во втором состоянии среда ведет себя как закрытая система, относительное движение жидкости исключается. Гассманн вычисляет эффективную сжимаемость закрытой системы через обычную сжимаемость материала твердой фазы, модуль сжимаемости жидкости и коэффициент Ламэ открытой системы. [c.55]

Влияние вязкости подробно исследовалось в работе Забабахина Е. И. [6] (из списка дополнительной литературы) см. также Богородская В. И., Ку-ропатепко В. Ф., О захлопывании пузырьков в вязкой сжимаемой жидкости, Труды IV Всесоюзного семинара по численным методам механики вязкой жидкости, Новосибирск, 1973. — Прим. ред. [c.137]

Согласно (2.15) разности давлений р" — р и р — /> различаются на множитель (1 — и /у"), близкий к единице. Здесь и в дальнейшем мы опускаем индекс 5 у значка удельного объема. Использованное выше приблинч ение не вызывает сомнений при малых перегревах, но оно оказывается приемлемым также и при глубоком заходе в метастабильную область (см. 51). Это связано с малой сжимаемостью жидкости и небольшим различием давлений р" и р, . С учетом (2.15) выражение (2.2) для работы образования [c.34]

Прямые сведения о теплофизических свойствах перегретых жидкостей отсутствуют. Не выяснены экспериментальные возможности проведения измерений в метастабильной области. Например, нет данных о том, как меняются плотность и сжимаемость веш,ества при больших п регревах. Существующие непрерывные уравнения состояния ван-дер-ваальсовского типа дают для изотерм характерную петлю, на которой точка перехода через линию насыщения ничем не выделяется среди соседних точек. Равновесие жидкой и газообразной фаз определяется из дополнительного условия Максвелла, которое эквивалентно требованию (1.1). С другой стороны, как было отмечено в 3, не слишком упрощенные разработки статистической теории реального газа на основе ансамбля Гиббса не описывают метастабильных состояний, но в принципе содержат линию равновесной конденсации (см. также [213, 2141). В этом случае любая докритическая изотерма имеет на границе двухфазной области угловую точку. [c.230]

Точнее говоря, условием баротропности течения. Читатель, который желает ознакомиться с выводом формул п. 1, может обратиться, например, к книге Л и п м а н Г. В., П а к е т А. E., Введение в аэродинамику сжимаемой жидкости, ИЛ, 1949. (См. также [18, ч. И 26, 36 ]. — Прим. ред.). [c.263]

Из уравнений движения (7.29) и уравнения неразрывности (1.1) легко получается также уравнение для тензора ры ы/, отличающееся от соответствующего уравнения для несжимаемой жидкости (см. уравнение (7.3)) лишь тем, что под оц теперь надо понимать вязкие напряжения в сжимаемой жидкости. В частности, плотность кинетической энергии = /2рыаЫ в сжимаемой жидкости будет удовлетворять уравнению [c.350]

Идея о том, что теоретико-вероятностные моменты гидродинамических полей (1.1) должны быть признаны основными характеристиками турбулентного движения, т. е. фактически формулировка проблемы турбулент-вости в терминах моментов, была высказана впервые советскими учеными А. А. Фридманом и Л. В. Келлером. В их совместном докладе на Первом междунардном конгрессе по прикладной механике в Делфте (Л. В. Келлер и А. А. Фридман, 1924 см. также более подробное изложение в статье Л. В. Келлера, 1925) была предложена обширная программа объединения статистических и динамических методов исследования турбулентных течений, опирающегося на рассмотрение динамических эволюцяошных) уравнений для моментов (1.1). Эти динамические уравнения получаются, если составить производную по времени от момента (1.1) и подставить в нее выражения для производных по времени от отдельных гидродинамических величин, вытекающие из уравнений гидромеханики. Фридман и Келлер ограничились лишь уравнениями для вторых двухточечных моментов В и (Mi, М2), но при этом они рассмотрели сразу общий случай сжимаемой жидкости. В частном же случае вязкой несжимаемой жидкости динамические уравнения для и-точечного момента п-го порядка поля скорости ( 1 -7 М ) = Б . . . (Xi, 1,. . Хп, i ) (где теперь уже индексы /й пробегают лишь три значения 1,2 и 3, отвечающих трем компонентам скорости) при различных точках х , Хп ш различных моментах времени 1,. . ., имеют вид [c.464]

Седов Л. П., Гидроазродинаыическне силы при обтекании профилей сжимаемой жидкостью. Доклады Акадедиш наук СССР, 1948, т. ЬХШ, Л 6. См. также ст строения, № 4, 19 [c.353]

Имеются также приближенные решения уравнений гидродинамики вязкой теплопроводящей сжимаемой жидкости, представляющие аналог простых волн, бегущих в одном направлении. Такие волны называют квазипростыми. Уравнения для них можно получить, если учесть нелинейные члены второго порядка малости, а коэффициенты вязкости и теплопроводности считать членами первого порядка малости. Линейные диссипативные члены будут тогда второго порядка малости, а нелинейные диссипативные члены — третьего порядка малости, которые можно опустить. В рамках такого приближения эволюция слабозатухающей нелинейной волны описывается уравнением (1.14), правая часть которого уже не нуль, как для простой волны в среде без диссипации, а содержит член, учитывающий потери (Ь/2рд) д а/дх . Выпишем это уравнение полностью (более подробно о его выводе см. в [II) [c.77]

Задача нахождения собственных значений является нетривиальной для сложных схем и для систем уравнений, которые описывают течения сжимаемой жидкости. Задача отыскания собственных значений сама по себе может решаться численно (см. также Уолден [1967] и Учстлейк [1968]). [c.73]

В выходящей в скором времени книге Чебеки и Смита будут обсуждаться вопросы, связанные с расчетом турбулентных сжимаемых пограничных слоев (см. также Лауфер [1969], Чебеки и Смит [1970], Чебеки с соавторами [1970]). Бредшоу и Феррис [1971] обобщили на течения сжимаемой жидкости свой [c.451]

Двухшаговая схема Мацуно (см. Лилли [1965]), используемая для конечно-разностного представления конвективных членов, применялась также Браиловской (Браиловская [1965]) для расчета течения сжимаемой жидкости с тем же самым представлением вязких членов, а также Ченом и Алленом (Чен и Аллен [1970]) с другим представлением вязких членов, что удачно позволило избежать добавочного ограничения на Д , имевшегося в схеме Браиловской. На схеме Мацуно следует остановиться особо из-за дополнительной неопределенности в величине аез при стационарном анализе. Эту двухшаговую схему для уравнения (Б.1) можно записать в виде [c.523]

Развитие методов, основанных на компактных аппроксимациях, фактически происходило в двух направле1шях — конструирование нецентрированных схем третьего порядка и центрированных схем четвертого порядка. Под нецентрированными (или несимметричными) схемами здесь условно понимаются схемы, содержащие операторы, меняющие свою самосопряженную или кососимметричную часть в зависимости от знаков коэффициентов уравнений или от знаков собственных значений матриц в случае систем уравнений. Наоборот, компактные схемы, разностные операторы в которых не переключаются при изменении этих знаков, в дальнейшем будем называть центрированными (или симметричными), имея в виду, что соотношения типа (0.17) для первых и вторых производных в этом случае будут иметь равные по модулю коэффициенты a j и a ,a также j3 , и jSi. Не-центрированные схемы треть. го порядка были впервые предложены, исследованы и применены автором этой книги [4, 5, 27 -29]. Первая из этих публикаций относится к 1972 г. Позднее появились центрированные схемы четвертого порядка [30-36], предложенные почти одновременно несколькими авторами (первое упоминание о таких аппроксимациях в [37], см. также [1]). Если последние применялись главным образом при аппроксимации уравнений Навье-Стокса несжимаемой жидкости, то схемы третьего порядка прошли всестороннюю апробацию для различного класса задач - в случае уравнений Эйлера и Навье-Стокса сжимаемого газа (задачи о внутренних и внешних течениях в широком диапазоне чисел Маха и Рейнольдса), в случае уравнений гидродинамики, записанных в различных формах, в случае уравнений Рейнольдса осредненных турбулентных течений и т.д. Данная книга посвящена именно этому классу компактных схем. Компактные аппроксимации рассматриваются в ней прежде всего как эффективный способ дискретизации конвективных членов, содержащих несамосопряженные операторы наоборот, дискретизация членов с вязкостью вследствие самосопряжениости соответствующих операторов интерпретируется как второстепенная часть алгоритма, реализуемая различными способами. Таким образом, область целесообразного применения описываемых здесь методов — задачи с преобладающей ролью конвекции или чисто конвективные задачи. Именно таковыми в большинстве практически важных случаев являются задаад аэрогидродинамики. Благоприятные качества схем третьего порядка обусловлены в случае уравнений гидро-12 [c.12]

В последующих главах приводятся алгоритмы уравнений Эйлера и Навье-Стокса, описывающих течения сжимаемого газа (см. гл. 2) и несжимаемой жидкости (см. гл. 3). В качестве удобного инструмента численного исследования стационарных течений рассматриваются компактные схемы для так называемых параболизованных уравнений Навье-Стокса. Внима-iffle уделяется также турбулентным течениям, описьшаемым уравнениями Рейно ьдса, дополненными полуэмпирическими моделями турбулентности, а также некоторым неклассическим методам гидродинамики. [c.13]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...