Угол фазовый, изменение

Угол фазовый, изменение 100 [c.462]

Для систем с демпфированием фазовой угол при изменении частоты (О возмущающей силы от О до оо изменяется непрерывно от 0° до п. При резонансе фазовый угол теоретически равен я/2, но в действительности он изменяется скачком при возникновении перескока в системе. При этом он изменяется от значения несколько меньшего (или большего), чем я/2, до значения несколько большего (или меньшего), чем я/2. [c.164]

Здесь м — фазовый угол, величина которого зависит от угловой частоты изменения электрического поля со и от свойств жидкости, окружаюш ей газовый пузырек Уд п 7 определяют соответственно стационарный и зависящий от времени вклады в скорость течения жидкости и имеют вид [100] [c.278]

Исходными данными для проектирования являются схема кулачкового механизма, закон изменения аналога ускорения выходного звена в функции угла поворота кулачка 5" (ф), максимальное перемещение толкателя Н (для кулачково-коромысловых механизмов угол размаха коромысла Ртах и длина коромысла /), фазовый угол подъема Ф1, фазовый угол верхнего выстоя Ф. , фазовый угол опускания Фа, предельно допустимый угол давления на ведомое звено, угловая скорость кулачка о). [c.122]

В приведенных формулах /( , Ко Ка — безразмерные коэффициенты пер ещения, скорости и ускорения. Формулы для расчета этих коэффициентов при симметричных законах изменении аналога ускорения сведены в табл. 111.5,11. Коэффициенты рассчитывают как функции позиционного коэффициента с, который на фазе подъема показывает, какую часть составляет текущий угол поворота от полной величины фазового угла, а на фазе опускания — на какую [c.129]

Из выражения (IV.31) видно, что перемещения системы происходят с частотой возмущающей силы, но отстают от изменения силы по фазе. Это отставание характеризуется углом у, который определяется формулой (IV.33) и зависит от отношения частот и/р. Как видно, при малых частотах м угол у невелик. При резонансе (м = р) фазовый угол равен я/2, т. е. в те мгновения, когда сила максимальна, перемещение равно нулю. При весьма высоких частотах фазовый угол близок к я, т. е. максимуму силы соответствует минимум перемещения. [c.216]

В данном случае естественно предполагать, что колебания будут отставать от возмущающей силы, так что если сила меняется по закону Д = 7 0 sir то колебания в первом приближении описываются уравнением х = а sin (at — у), где у — фазовый угол. Можно описать колебания уравнением х = а sin ai, принимая закон изменения силы в виде Р sin ( oi -f у) при этом дифференциальное уравнение колебаний записывается так [c.247]

Влияние среды связано с упругим рассеянием на нулевой угол осциллирующих частиц А и В ив компонентах среды. Такое рассеяние сводится к появлению у волн, описывающих движение А и В, показателей преломления, а следовательно, к изменению их фазовых скоростей. Среда модифицирует О., если рассеяние частиц А и В различно. В этом случае между волнами А ш В появится дополнит, разность фаз, а также будут осуществляться переходы между состояниями с определ. массами 1 /i ) 1/2)" Амплитуды этих [c.485]

Зеркальное О. с. характеризуется связью положений падающего и отражённого лучей 1) отражённый, преломлённый и падающий лучи и нормаль к плоскости падения компланарны 2) угол падения равен углу отражения. Совместно с законом прямолинейного распространения света эти законы составляют основу геометрической оптики. Для понимания физ. особенностей, возникающих при о. с., таких, как изменение амплитуды, фазы, поляризации света, используется эл.-магн. теория света, в основе к-рой лежат ур-ния Максвелла. Они устанавливают связь параметров отражённого света с оптич. характеристиками вещества — оптич. постоянными пик, составляющими комплексного показателя преломления п = п — гх п— отношение скорости в вакууме к фазовой скорости волны в веществе, и — гл. безразмерный показатель поглощения. Параметры отражённого света могут быть получены из ур-ния волны, к-рое удовлетворяет решению ур-ний Максвелла [c.510]

На фиг. 284 вектор Y (гсо) изображается прямой 0D и, так как прямая СО является вектором, равным единице, то методом суммирования векторов СО и 0D можно получить вектор 1 + F (i o) в виде прямой D. При изменении со от О до - -с конец этого вектора движется по амплитудно-фазовой частотной характеристике, а сам он поворачивается около точки С. Из графика (фиг. 276, а) видно, что суммарный угол поворота вектора 1 -Ь Y (i o) будет [c.513]

При автоматизации резонансных вибрационных машин можно ставить различные задачи, в частности удержание системы в резонансе при изменяющихся внешних условиях, либо поддержание амплитуды перемещения, скорости или ускорения рабочего органа на заданном уровне. В последнем случае необходимо также задать режим работы машины — дорезонансный или зарезонансный, поскольку одно и то же значение амплитуды регулируемого параметра может быть осуществлено как при первом, так и при втором режимах. Помимо номинального значения амплитуды задают также допустимые пределы ее изменения — верхний и нижний. Интервал между этими пределами называют зоной нечувствительности, если применена система автоматики, не чувствующая изменения регулируемого параметра внутри этой зоны и не реагирующая на него. Контроль настройки можно производить так же, как и в случае ударно-вибрационных машин, по фазово-частотной зависимости, поскольку угол сдвига фазы перемещения от фазы вынуждающей силы при небольшом демпфировании близок к 0,5 я. [c.466]

Чтобы получить на валу двигателя Стирлинга полезную мощность, необходимо обеспечить фазовый сдвиг между изменениями объема в горячей полости (полости расширения) и в холодной полости (полости сжатия). При этом изменения объема расширения должны предшествовать изменениям объема сжатия. Теоретически фазовый угол должен быть заключен [c.99]

Это соотношение выражает изменение объема полости расширения, вызванное движением поршня, и аналогичное соотношение с использованием угла поворота кривошипа (ф — а) описывает изменение объема полости сжатия. Величина а — это фазовый угол по кривошипу. Если бы использовался приводной механизм поршня в полости сжатия, имеющий другие размеры, то соотношение не изменило бы своей функциональной формы, но значения г, I или Ар могли быть другими, хотя п как безразмерная величина могла остаться той же самой. При использовании модели синусоидального движения в соотношении остается лишь первый член, содержащий тригонометрическую функцию, а именно [c.286]

Повернем кристалл на угол Д0. Это вызовет изменение показателя преломления п , а из-за необходимости удовлетворить условию фазового синхронизма (12.9.1) изменятся и частоты со, и oj. Новая генерация будет иметь место при следующих изменениях параметров относительно генерации при 9 [c.580]

Следовательно, для переноса информации без смешивания с другой информацией приходится сокращать пространственный угол наблюдения, что, очевидно, должно привести к уменьшению объема переносимой информации. Но даже в оптимальных случаях, когда регистрируется фазовая голограмма с изменением фазы по синусоидальному закону в пределах —я, - -п, и если отсутствуют другие искажения — изображение занимает угловое пространство, меньшее половины полусферы, так как в полусферу вписывается не только +1, но и [c.66]

Фазовый угол ф, определяющий изменение Z/2 от середины импульса до его края, как нетрудно видеть, определится из соотношения [c.100]

О 100 200 300 ш,Гц Рис. 10.13/151. Изменение фазового угла колебания силы. Материал заготовки — мягкая сталь материал резца — твердый сплав передний угол 10° (по Смиту) [c.246]

Кулисные механизмы аналогично мальтийским применяются при малом числе позиций (от 4 до 12), но при сравнительно больших нагрузках или инерции ведомых звеньев (например, для поворота столов или поворотных блоков в многопозиционных станках). В зависимости от необходимой величины фазового угла Фд (больше или меньше 180°) согласно табл. 5.1 выбирают механизм с внешним или внутренним расположением кривошипа, причем фазовый угол определяется числом позиций 2 и не может быть изменен по желанию конструктора. [c.184]

Характерным для данной машины является взаимозависимость и равнозначность всех рабочих органов. Применительно к циклограмме это означает, что конструктор при необходимости может изменить любой фазовый угол любого рабочего органа за счет изменения интервалов движения взаимосвязанных механизмов. [c.219]

Диаграммы токов и напряжений в элементах схемы выпрямителя при условии пренебрежения падением напряжения на вентилях, намагничивающей составляющей фазных токов трансформатора и пульсациями выпрямленного тока приведены на рис. 2. При этом угол фазового регулирования а=0. Диаграммы для шестифазных выпрямителей, рассматриваемые ниже, соответствуют этим же условиям. На оси 1 даны линейные напряжения сети Ыав, Чвс, са и выпрямленное напряжение Ый на оси 2 — вторичные фазные токи 12о, 26, гс (токи неуправляемых вентилей) и первичные фазные токи йа, Ьь, йс (токи управляемых вентилей, которые на рис. 2 ие обозначены, так как по форме подобны вторичным фазным токам) на осях 3, 4, 5 — линейные токи сети 1а, в, 1с-Несмотря на униполярный характер первичных фазных токов, магнитопровод трехфазного трансформатора перемагничивается за период напряжения сети. Это связано р тем, что изменения магритр[огр р - [c.8]

Для отраженных волн РР и PS при углах падения волн, превышающих первый предельный угол, фазовый сдвиг изменяется от О до 360°. Измсмгения фазы с изменением угла падения (или величины х П) тем больше, чем сильнее дифференциация скоростей продольных воли (для волны РР) или дифференциация скоростей поперечных волн (для волны PS). [c.38]

Учет преломления рентгеновских лучей. Преломление рентгеновских лучей обусловлено разной скоростью распространения волн в среде и в вакууме. Различие в фазовых скоростях волн приводит к изменению условия Брэгга - Вульфа (6.3). В этом случае (см. рис. 27) надо принять во внимание, что угол падения не равен углу преломления 0j,p. Поэтому вместо (6.1) для оптической разности хода тюлучаем выражение А = = п АВ + ЯС1) - D , где -показатель преломления среды относительно вакуума (если луч падает на поверхность кристалла из вакуума). Эта формула справедлива как при и > 1, так и при и < 1. Заметим, [c.52]

В ряде процессов (релаксация полимеров, процессы диффузии и т. п.) необходимо оценить изменение подвижности и средний размер частей, составляющих среду, в различные моменты времени. Если эти процессы протекают медленно (1 — 10 с), то единственным способом контроля является метод голографической коррелометрии (МГК), который основан на получении с помощью двулучевой схемы голограммы рассеивающей среды в отраженном свете (при одностороннем доступе). Направление освещения между экспозициями меняется на угол 0, что вызывает регулярный фазовый сдвиг Дфо на элементах рассеивателя и появление в изображении системы эквидистантных интерференционных полос. Так как состояние среды за время т между экспозициями изменится, уменьшится контраст полос. Случайный сдвиг фазы отдельной частицы Дф (G, т) = к Дг (т), где О — угол между направлениями падающей и рассеянной волн Дг — вектор сме-, 2я [c.114]

В аварийных ситуациях в отдельных частях энергообъединения, соединенных межсистемными связями, может изменяться взаимный фазовый угол. Критической величины этот угол может достигнуть за несколько секунд, после чего генераторы могут выпасть из синхронного вращения, н система потеряет устойчивость. Для предупреждения такой крупной аварии требуется почти мгновенное изменение мощности блоков. Например, в ряде случаев при аварийном внезапном дефиците мощности в приемной части энергоспстемы ее агрегаты должны существенно увеличить мощность всего за 1—2 с. Такая скорость изменения мощности не может быть достигнута на ГЭС из-за опасности гидравлического удара, поэтому предъявляются очень жесткие требования к приемистости паротурбинных блоков и к быстродействию их систем регулирования. [c.58]

ПОЛЯРИЗАЦИОННЫЙ СВЕТОФИЛЬТР — светофильтр, действие к-рого основано на явлении интерференции поляризов, лучей. Простейший П. с, представляет собой хроматин, фазовую пластинку (см. Компея-сатпр оптический), расположенную между Двумя поляризаторами, поляризующие направления к-рых параллельны (перпендикулярны) друг другу и составляют угол 45° с оптич. осью пластинки. Т. к. фазовый сдвиг 6 между обыкновенным ( о) и необыкновенным (п ) лучами, прошедшими через пластинку длиной I, зависит от длины волны Я, (6 = 2п1(пд — n )lX), то состояние поляризации, а следовательно и интенсивность выходящего света (см. Интерференция поляризованных лучей), также имеет спектральную зависимость. При достаточно большой разности показателей преломления фазовой пластинки ( о— п состояние но.ляриаации выходящего из неё света может меняться в зависимости от X от линейной, совпадающей с падающей, через все фазы эллиптической, до линейной, ортогональной исходной. Если поляризация света, прошедшего фазовую пластинку, совпадает с поляризующим направлением поляризатора на выходе, то наблюдается максимум в интенсивности выходящих интерферирующих поляризов. лучей если соответствующие поляризации ортогональны, то наблюдается минимум. Таким образом, П. с. в зависимости от 1 или полностью пропускает свет, или почти полностью поглощает. Это свойство П. с. используется для решения ряда спец, задач спектроскопии, напр, для подавления одной или неск. спектральных линий излучения на фоне др. компонент спектра или для изменения спектрального распределения анергии в источниках сплошного спект-ра. [c.64]

Амплитудно-фазовая частотная характеристика (51) является на комплексной плоскости годографом радиус-вектора 117(/оз) при изменении частоты от нуля до бесконечности. Длина этого радиус-вектора равна отношению i42Mi = A2i (ш), а угол между ним и положительной частью оси и равен сдвигу ф((о) по фазе между колебаниями этих величин. [c.50]

Для обеспечения стабильности выходной мощности изменения объема полости расширения должны опережать измене-пеиия объема полости сжатия. Для получения оптимальной выходной мощности это. опережение должно соответствовать фазовому углу 90°. При таком значении фазового сдвига необязательно достигается оптимальный КПД или фазовый сдвиг 90° между сочленениями поршень — кривошип, поскольку этот сдвиг зависит от конфигурации двигателя. Из-за необходимости обеспечивать такой фазовый угол может затрудниться механическая балансировка двигателя. [c.74]

Насколько четко эта тенденция проявляется в реальных установках, трудно судить из-за недостатка опубликованных данных. Испытания, проведенные на испытательных установках, где проверялись основные принципы работы двигателя, показали, что выходная мощность двигателя быстро уменьшается при фазовом угле, меньшем 60° и большем 120°. Ван-Экелен (фирма Филипс ) представил некоторые результаты при выяснении возможности регулирования мощности двигателя путем изменения фазового угла [42], однако из его статьи неясно, как определялся фазовый угол. Тем не менее влияние фазового угла очевидно (рис. 1.86). [c.100]

Электросхема прибора приведена на рис. 75. Сельсины СС и СИ питаются напряжением ПО в через феррорезонансный стабилизатор напряжения СТ-2. Тиратроны Ti и Т2 работают по однофазной схеме двухполупериодного выпрямления. Они питают электродвигатель Д. Для изменения напряжения, питающего электродвигатель Д, применена схема амплитудно-фазового сеточного управления тиратронами. Схема включает лампы и (питаемые от обмотки ТВ-3), емкости l и Сз, сопротивления и Сеточное напряжение состоит из двух слагающих переменной слагающей, сдвинутой на 90° относительно анодного напряжения тиратрона, и постоянной слагающей, величина и знак которой может изменяться при соответствующем воздействии на сетку Л . Тем самым изменяется угол зажигания тиратронов, а следовательно и выпрямленное напряжение. Лампа Л1 выполняет также функции нуль-индикатора. При ее помощи регулируе- [c.165]

Пример некоппинеарная акустооптическая модуляция в одноосных КРИСТАЛЛАХ. Рассмотрим акустооптическое взаимодействие в одноосном кристалле (например, в LiNbOj), в котором плоскость рассеяния перпендикулярна с-оси. Конфигурация взаимодействия изображена на рис. 10.3, а. Предположим, что одноосный кристалл является отрицательным < Поскольку падающий свет линейно поляризован вдоль с-оси, он распространяется в необыкновенной моде кристалла с фазовой скоростью с/п . Дифрагированный свет предполагается линейно поляризованным в плоскости рассеяния (плоскости ху) и представляет собой обыкновенную моду кристалла с фазовой скоростью с/п . Углы падения и дифракции определяются выражениями (9.4.5) и (9.4.6), и их зависимость от Х/Л = = f/v представлена на рис. 9.5. Из рис. 9.6 можно видеть, что угол дифракции в в широком диапазоне звуковых частот остается почти постоянным, в то время как угол падения изменяется вблизи в = 0. Действительно, из выражений (9.4.5) и (9.4.6) следует, что Скорость изменения дифракционного угла О с Х/Л при в = О обра- [c.407]

При циклическом изменении углов атаки лоцастей за счет инерционных и аэродинамических сил происходит фазовое отставание их махового движения. В результате плоскость наклона оси конуса НВ не будет совпадать с плоскостью, требуемой для управления вертолетом. Для исключения зависимости продольного и поперечного управления необходимо опережение команды на изменение циклического угла установки лопастей на угол [c.155]

Показано, что изменение состава газовой среды (вакуум, аргон, воздух и кислород) практически не влияет на основные характеристики ферритов при низкотемпературном старении. В случае высокотемпературной термической обработки состав газовой среды не влияет на величину Ms, не изменяет Яс и р исследованных ферритов. Принимая во внимание эффективность высокотемпературного старения, автор [32] рекомендует применять его для искусственного остаривания ферритов и им было исследовано также влияние старения на СВЧ-характеристики угол поворота плоскости поляризации, невзаимный фазовый сдвиг и потери и было показано, что искусственное старение, как низкотемпературное, так й высокотемпературное, приводит к значительному снижению активности. Например, для феррита [c.198]

При вынужденных колебаниях во избежание резонанса собственная частота системы не должна совпадать по величине и фазе с вынужденной частотой. Для оценки виброустойчивости системы применяют амплитудно-фазовый частотный метод. Он заключается в сообщении, например, шпинделю станка периодических вынужденных колебаний от генератора колебаний (рис. 217, а) и в записи на осциллограмме при помощи вибродатчика колебаний системы. Они, как правило, отличаются по амплитуде и по фазе от колебаний генератора (рис. 217, в). При периодическом изменении частоты генератора сравнивают амплитуды колебаний на входе. и выходе системы Лвых/ вх и сдвиг колебаний по фазе ср. Затем строят амплитудную Лвых/ вх =/(ю) и фазовую ф =/,((о) характеристики в зависимости от частоты колебаний ю (рис. 217, г). Совмещение амплитудной и фазовой частотных характеристик в иррациональной 1т и реальной Rg координатах позволяют получить амплитудно-фазовую частотную характеристику АФЧХ (рис. 217, д). Радиус-вектор кривой АФЧХ характеризует отношение амплитуд, а угловое положение ф относительно положительного направления оси Re — угол сдвига фаз колебаний. Значение —1 на вещественной оси Re означает совпадение амплитуд колебаний и сдвиг по фазе ф == 180 -Это соответствует резонансу. Для устойчивости упругой системы необходимо, чтобы кривая АФЧХ не охватывала —1 на оси R . [c.307]

Выбор дилатометрического метода зависит в основном от требуемой чувствительности и легкости получения температур, представляющих интерес для исследования. Следует, однако, упомянуть дифференциальный дилатометр Шевенара, в котором запись кривой в координатах длина — температура осуществляется на фотопластинке в процессе эксперимента. В дилатометре имеется эталон в виде цилиндрика, который в исследуемом интервале температур не претерпевает фазовых превращений. Исследуемый образец, также в виде цилиндрика аналогичной длины, помещается рядом. Два кварцевых стержня, передающих изменение длины образца и эталона, одними концами упираются в образец и эталон, а другими — в два угла пластинки в виде треугольника, на которой закреплено зеркальце третий угол этой пластинки с зеркальцем опирается на неподвижную опору. Падающий от осветителя луч света отражается зеркальцем на регистрирующее устройство с фотопластинкой. В ходе эксперимента расширение эталона вызывает наклон зеркальца, пропорциональный температуре. Исследуемый образец обеспечивает наклон зеркальца, который пропорционален расширению образца, так что отраженный от зеркальца луч света чертит на фотографической пластинке кривую в координатах разность расширений образца и эталона — температура. [c.115]

Поскольку расстояние между распределительным валом 5 и подающим роликом 1 значительное, в качестве шагового механизма выбрано сочетание кривошипно-коромыслового механизма с храповым (см. гл. 5). Однако чтобы выдержать требуемый по циклограмме (см. рис. 7.17,6) фазовый угол Ф1 д, меньше 150°, коромысло 15 должно иметь значительный размах, а угол поворота ролика 7 определяется величиной подачи заготовки, поэтому для изменения угла размаха ведомого звена возникает необходимость в дополнительном двухкоромысловом механизме 15, 16, 17 (см. рис. 7.23). В результате составной механизм подачи будет состоять из трех элементарных кривошип-нокоромыслового из звеньев 5,/4,/5 (для выполнения требуемого по циклограмме фазового угла), двухкоромыслового из звеньев 15, 16, 17 (для изменения угла размаха) и храпового из звеньев 17, 18, 1 (для получения одностороннего двил ения). [c.243]

Наиболее простой путь получения передаточной функции (7-9) состоит в следующем нужно определить 0/(1+ С) но диаграмме Блэка—Никольса, разделить полученный коэффициент усиления на /СрЛ 1 и полученный результат умножить на вектор (715 + 1), т. е. перемножить амплитуды и сложить углы сдвига. Как правило, при изменении нагрузки фазовый угол сдвига не играет большой роли, и обычно учитывается только коэффициент усиления. [c.191]

Если объект характеризуется одной наибольшей постоянной времени, определяемой инерцией изменения концентрации, и несколькими меньшими постоянными времени, отражаюнхими гидравлическую инерцию, то основная постоянная времени вводит в систему угол отставания почти 90° и высокую степень демпфирования на критической частоте, фазовый сдвиг на которой составляет 180°. Это приводит к появлению большого общего коэффициента усиления системы, что находится в кажущемся противоречии с тем фактом, что для обеспечения устойчивого регулирования во многих колоннах коэффициент усиления регулятора устанавливается меньше единицы. Необходимость установки малых значений коэффициента усиления регулятора диктуется тем обстоятельством, что коэффициент усиления объекта оказывается часто очень большим, т. е. небольшие изменения расхода орошения приводят к большим изменениям состава продукта, как это следует из уравнения материального баланса. Например, в случае разделения смеси бензола и толуола уменьшение расхода орошения с 80 до 70 моль1ч означает увеличение выхода верхнего [c.393]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...