Размера средних частей

Формовка — операция, при которой изменяется форма заготовки в результате растяжения отдельных ее участков. Толщина заготовки в этих участках уменьшается. Формовкой получают местные выступы па заготовке, ребра жесткости и т. п. Часто вместо металлического пуансона или матрицы применяют резиновую подушку (рис. 3.42, в). С помощью резинового вкладыша (или жидкости) можно увеличить размеры средней части полой заготовки (рис. 3.42, г). При этом резина или жидкость легко удаляются из штампованной детали, а матрица должна быть разъемной. [c.110]

Основные размеры средних частей конвейеров приведены в табл. 2. [c.223]

Силовой расчет решетчатых стрел от всех нагрузок, кроме крутящего момента Л1 . с, выполняют как для ряда плоских ферм, а от момента Мк. с — как для пространственной системы [0.21, 0.40, 0.581. При расчете на кручение стрел, у которых хотя бы в одном узле сходятся четыре или более плоскостей, внутренние силы взаимодействия между плоскостями направлены не только вдоль поясов. Наиболее нагружены от кручения концевые части стрелы, у которых поперечные размеры значительно меньше размеров средней части. Поэтому решетки в концевых частях стрел часто заменяют листовыми зашивками [0.58]. [c.503]

Формовка — операция, изменяющая форму заготовки или полуфабриката посредством местных деформаци , например изготовление ребер жесткости (зиг), увеличение диаметральных размеров средней части полой детали (рис. IV.41, л, м). Раздача средней части вытянутого стакана осуществляется с помощью резинового вкладыша, стальных шариков пли жидкости в разъемной матрице. [c.234]

Формовка — операция, изменяющая форму заготовки или полуфабриката посредством местных деформаций без обусловленного, но могущего иметь место, изменения толщины материала. Частным случаем формовки является изготовление ребер жесткости, увеличение диаметральных размеров средней части вытянутого стакана (рис. 182, г, д) и т. п. Раздача средней части вытянутого стакана осуществляется с помощью резинового вкладыша, стальных шариков или жидкости в разъемной матрице. [c.290]

Частным случаем формовки является изготовление р е-бер жесткости, увеличение диаметральных размеров средней части вытянутого стакана (рис. 97) и т. д. [c.245]

Двойная разделенная главная передача. В случае применения разделенной главной передачи уменьшаются размеры средней части ведущего моста и разгружаются полуоси от большого крутящего момента. Задний мост с колесными редукторами может быть использован на автомобилях различных модификаций, так как он позволяет получить разные передаточные числа путем изменения чисел зубьев цилиндрических шестерен колесного редуктора. [c.222]

Примечания 1. В скобках указано число сортировочных групп. Сортировка на группы должна производиться но фактическим размерам (1 ) в средней части длины резьбы. [c.129]

Следует иметь в виду, что размеры пластической зоны у вершины трещины для одного и того же материала зависят от степени деформации вдоль переднего края трещины. В то же время степень стеснения деформации зависит от толщины образца, с увеличением которой напряженное состояние изменяется от плоского, при котором 02 = 0, к объемному при плоской деформации, когда Tz = (o + + 0у). При этом на боковой поверхности плоского образца в отсутствии здесь внешнего давления всегда имеет место плоское напряженное состояние, а потому размеры пластической области у свободной поверхности образца всегда больше, чем в средней части. Пластическая зона впереди вершины трещины в достаточно толстом плоском образце приблизительно имеет форму катушки (рис. 636). [c.739]

Размеры X и Ь отсчитываются, как показано на рисунке под. / понимается момент инерции сечения средней части. Через обозначим момент инерции у опоры. При заданных размерах получаем [c.385]

Так как поле средней части конденсатора близко к однородному, а к этому всегда следует стремиться, выбирая соответствующими размеры электродов и зазоры, то, например, для плоского конден- [c.164]

Опыт эксплуатации ВС гражданской авиации показал, что в пределах существующих ресурсов в отдельных элементах конструкции возникают и развиваются усталостные трещины на значительную длину или глубину [72-88]. Это может происходить по разным причинам. Так, например, сопоставление долговечностей на начальном этапе эксплуатации одного из транспортных самолетов по критерию роста усталостных трещин в обшивке крыла в эксплуатации и на стенде по специальным программам, моделирующим условия эксплуатации, показало следующее [73]. При введении ВС в эксплуатацию нагружение обшивки в полете рассматривали, исходя из эквивалента программы испытания на выносливость по расчету 2,0. Сопоставление со статистическими данными по появлению усталостных трещин в процессе увеличения срока эксплуатации ВС выявило (табл. 1.2), что значение эквивалента программы испытаний для средней части крыла транспортного самолета по критерию роста усталостных трещин состав.ляет 0,31. Расчетный эквивалент программы испытаний на выносливость существенно отличался от статистических данных по наработке к моменту появления усталостных трещин в аналогичных местах обшивки крыла ВС, хотя возникновение и распространение трещин до существенных размеров не было опасным. [c.47]

Напряженное состояние материала в средней части фронта трещины всегда остается объемным, что обеспечивает сохранение подобия по напряженному состоянию материала для конкретного элемента конструкции в широком спектре варьируемых условий внешнего воздействия. Последовательность реакций материала на последовательность внешних нагрузок будем в дальнейшем характеризовать величинами (о ),, являющимися последовательностью эквивалентных напряжений каждого цикла внешнего силового нагружения в процессе роста усталостной трещины. Последовательное развитие трещины от начального размера до критической длины а , отвечающей достижению точки бифуркации в связи с началом нестабильного процесса разрушения, когда происходит разрушение твердого тела без подвода энергии извне, характеризует конечное число Пр приращений 8,. Величина Пр представляет собой число циклов нагружения элемента конструкции или образца в процессе распространения усталостной трещины. Это позволяет охарактеризовать длину стабильно развивающейся трещины как [c.202]

В разрушенных дисках трещины развивались по галтельному переходу передней стороны полотна в обод диска (рис. 9.46), при этом в диске № 1 трещина была инициирована дефектом материала в виде нитрида титана, расположенного у поверхности диска и имевшего размеры около 19 мм по галтели и 9 мм по оси диска. В зоне начала разрушения диска № 2 каких-либо инородных включений в материале не было. В диске № 3 трещина располагалась по хорде в средней части полотна диска и также была инициирована исходным дефектом материала диска в виде его статического надрыва размерами примерно 13 мм по хорде и около 3 мм по оси диска. [c.524]

Осознание роли многих факторов, действующих в сторону снижения перспективных темпов роста энергопотребления, происходило постепенно и проявлялось в уменьшении этих темпов на последовательных этапах разработки прогнозов. Так, по данным МИРЭК-XI, размер расходной части энергобаланса в 2000 г. определился в 24 млрд., в 2020 г. — 34 млрд. условного топлива. Прогнозы МИРЭК-Х1 оценивают потребность в энергоресурсах в 2000 г. уже в 15 — 22 млрд. т или в среднем около 18 млрд. т условного топлива. [c.7]

Так как образец имел конечные размеры, то некоторая часть тепла от электронагревателей терялась через его боковую поверхность, вследствие чего температурное поле образца несколько отличается от температурного поля безграничной по размерам пластины. Однако боковые утечки тепла настолько малы, что они не оказывают заметного влияния на распределение температур в средней части образца, если на его поверхностях, соприкасающихся с нагревателями и холодильником, поддерживается постоянная температура, а толщина образца мала по сравнению [c.63]

Конвейеры ленточные 222i 225 >s Наибольшие допустимые углы наклона 222 Радиусы сопряжения горизонтальных учаош-ков о наклонными 222 Размера средних частей 224 [c.290]

В зависимости от числа шестерен главные передачи делят на одинарные, имеющие-одну пару-Шестерен, и двойные, состоящие из двух пар шестерен. Одинарные главные передачи могут быть с коническими (рис. 109, а), с гипоидными (рис. 109, б) шестернями или червячньши (рис. 109, в). Двойные главные передачи (рис. ПО) обычно состоят из пары конических и пары цилиндрических шестерен. Их делят на центральные (рис. 110, а) и разнесенные (рис. ПО, б). Колесные редукторы 1 разнесенных главных передач соединены полуосями с парой конических шестерен 2. При разделении главной передачи на два редуктора снижаются нагрузки на полуоси и детали дифференциала, а также уменьшаются размеры средней части ведущего моста. Кроме того, применение колесных редукторов позволяет увеличить на величину А (рис. ПО, б) дорожный просвет Н (клиренс) и тем самым повысить проходимость автомобиля. [c.169]

Желательно практиковать фрезерование нескольких заготовок одповременно. В этом случае, например, при вынесении уступа иа край детали можно фрезеровать паз в двух деталях одновременно (рис. 1.97, к). Мепее технологична конструкция, показанная на рпс. 1.97, л. Рекомендуется предусматривать равномерную ширину фрезерования по длине обрабатываемой поверхности (рис. 1.97, м). Иначе в конструкции, показанной на рис. 1.97, и, изменение сил резания при фрезеровании приведет к погрешности размера средней части детали. [c.520]

Уравнения (VI) и (VII) решаются совместно при Р = 1и =Ру = у. Определенные из этих уравнений значения Н , и подставляются в уравнения (I—V, VIII), откуда находятся величины В, В , Р, Р- , Р - После этого определяются усилия в стержнях в каждой плоскости. Усилия в поясах, общих для двух смежных ферм, являются алгебраической суммой усилий в поясах этих ферм. При расчете на кручение стрел, у которых хотя бы в одном из узлов сходятся четыре или более плоскостей, внутренние силы взаимодействия между отдельными плоскостями направлены не только вдоль поясов, см. [15]. Наиболее нагруженными от кручения являются концевые части стрелы, у которых поперечные размеры значительно меньше размеров средней части. Поэтому часто решетки в концевых частях стрел заменяют листовыми зашивками. [c.366]

В случае сильного перегрева металла, быстрого охлаждения, высокой температуры литья и спокойного заполнения формы зона удлиненных дендритных кристаллов может полностью заполнить весь объем слитка (см. рис. 2, а). При низкой температуре литья, очень медленном охлаждении (например, в серединных слоях крупных отливок) создаются условия для возникновения зародышей кристаллов в средней части слитка. Это приводит к образованию во внутренней части отливки структурной зоны < У, состоящей из равноосных, различно ориентированных дендритных кристал.штов (рис. 24). Размеры их зависят от степени перегрева жидкого металла, скорости охлаждения, наличия иримесей и др. [c.39]

Таким же образом можно рассмотреть и обратную картину — прохождение волны мимо экрана конечных размеров. В этом случае элементарные источники нужно поместить на всей поверхности плоской волны, кроме точек, закрытых экраном. По обе стороны от экрана пройдут куски плоских волн. На краях этих волн, так же как и в случае широкой щели, будут наблюдаться искривления фронта волны. Поэтому волны будут отчасти проникать в область, закрытую экраном. Пока размеры экрана велики, волны все же не проникнут в среднюю часть области, закрытой экраном. При уменьшении размеров экрана проникающие за него волны захватывают все большую и большую часть области, закрытой экраном. Когда размеры экрана становятся малыми по сравнению с длиной волны, волны захватывают всю область, закрытую экраном, как будто экран вообще отсутствует. Экран, малый по сравнению с длиной волны, вообще не является для этих волн экраном. Поэтому, например, мол, который должен служить экраном для морсш. х волн, приходится делать больших размеров. При малых размерах мола морские волны свободно проникали бы в огражденное молом пространство. [c.717]

Из этих кривых определяют размер наиболее часто встречающихся зерен Db и максимальный размер зерен Dmax, соответствующий правому концу этой кривой. Средний диаметр зерна равен D = = I,DiNi)IN, где N — общее число замеренных зерен всех размеров. [c.388]

Стрела АВ портального крана состоит из четырех равнобоких уголков, связанных решеткой. Размеры сечения каждого уголка остаются постоянными по всей длине стрелы. Габаритные размеры сечения в пределах средней части DG постоянны, а на протяжении каждой из крайних частей меняются по линейному закону. Размеры сечения средней части показаны на рис. е), у опор — на рис. б). Материал — сталь Ст. 3 [0 =1200 кГ1см . [c.202]

Новые морские суда, строившиеся в соответствии с правилами Регистра СССР, имели высокий стандарт прочности и благоустроенные жилые и служебные помещения. Внешние очертания судов приобрели плавные обтекаемые формы. Вместе с тем еще сохранялось традиционное размещение машинного отделения в средней части, за исключением наливных и мелкотоннажных судов. Недостаточное внимание уделялось и приспособлению сухогрузных судов к скоростной погрузке и разгрузке. Суда подолгу простаивали в портах под обработкой, так как небольшие размеры их грузовых люков и примитивные грузовые стрелы не позволяли ускорить грузовые операции. [c.295]

Серви [17 ] описывает очень простой электрохимический способ макротравления чистого алюминия и алюминия высокой чистоты. Образцы тонко шлифуют без политуры (парафин или скипидарное масло), связывают проводником тока с аустенитной хромоникелевой сталью и наполовину погружают примерно на 5 мин в 15%-ный водный раствор соляной кислоты, затем промывают водой и спиртом и сушат. После этого травят вторую половину образца подобным методом. При этих условиях средняя часть образца протравливается дважды, что оказывается целесообразным, так как часть образца, лежащая на поверхности реактива, взаимодействует с ним медленнее, чем глубоко погруженная. При этом играет роль только соотношение размеров катода и анода. Необходимо избегать слишком сильного травления образца, так как в результате этого ухудшается качество травления. [c.257]

Описываемая машина УМ-9 отличается от известных [1—3] тем, что она позволяет проводить испытания на изгиб плоских образцов больших размеров при охлаждении в интервале температур от 20 до минус 100° С, а также металлографические исследования, наблюдение за развитием трещин и измерение электрического сопротивления образца непосредственно в процессе низкотемпературных испытаний. Для экспериментирования используют плоские образцы 250X25X5 мм, имеющие в средней части зону размером 5X8 мм, за счет которой локализуется зона разрушения. Нагружение образца осуществляется от электродвигателя с помощью кривошипно-шатунного механизма. Кинематическая схема машины представлена на рис. 1. [c.39]

Экраны 27 и 28 расположены снизу и по бокам нагревателя, а экран 29 — над нагревателем. Вдоль средней части этого экрана под кварцевым стеклом 30 имеется прорезь размером 3x30 мм, через которую наблюдают за образцом. Молибденовая шторка 31 помещена под крышкой 32. Механизм перемещения шторки на схеме не показан. [c.126]

Листовые пористые волокнистые материалы из упомянутых выше сеток формировали импульсным приложением высоких давлений при нагреве до температур, не превышающих начала рекристаллизации компонентов. Динамический характер приложения нагрузки обеспечивал сварку волокон в диапазоне температур и давлений, в котором при статическом нагружении этот процесс не происходит. Из изготовленной таким образом плоской пластины с помощью алмазсодержащего диска вырезали прямоугольные образцы в виде стержней длиной 90 мм и сечением 3 мм. Перед проведением испытаний на одной из поверхностей образца путем шлифования и последовательного полирования на алмазсодержащих дисках (с размером частиц 100, 40 и 3 мкм) приготовляли металлографический шлиф. В средней части шлифа наносили отпечатки алмазного индентора, которые служили реперными точками при измерении деформации образца. На противоположной шлифу поверхности образца наносили V-образный надрез. [c.249]

Это подтверждают результаты испытания модели, отлитой при погружении формы в ванну с водой, имеющей температуру 5—8 С (кривая 3 на рис. 3.6). При помещении формы в воду наибольшая температура в модели снижается до 75 С. Процесс тепловыделения протекает гораздо плавнее и заканчивается также через 4 ч после начала полимеризации. При просвечивании поперечного среза1 той же толщины, взятого из средней части этой модели, наблюдаемый остаточный оптический эффект оказался незначительным, всего около 0,1 полосы, что указывает на отсутствие в модели остаточных напряжений. Усадка материала при полимеризации на воздухе составила 1,5%, а при полимеризации в ванне с водой — только 0,2%. Таким образом, для исключения остаточных оптических эффектов процесс полимеризации объемных моделей следует проводить следующим образом. В начальный период полимеризации форму следует погружать в охлаждающую среду до окончания процесса тепловыделения (не менее чем на 4 ч). Дальнейшая полимеризация может быть проведена на воздухе, поскольку тепловыделение в этот момент незначительно. Этот режим и был принят в дальнейшем при изучении напряжений на объемных моделях. Таким образом, размеры изучаемых по методу полимеризации объемных моделей ограничиваются возможностями отвода теплоты в процессе полимеризации. Размеры моделей можно несколько увеличить, погружая форму в охлаждающую среду с более низкой температурой. Кроме того, можно выбрать материал с более низким тепловыделением. Например, по данным работы [121] тепловыделение снижается при увеличении содерлсания дибутилфталата. В последующих разделах приведены примеры исследования напряжений методом полимеризации по разработанной методике на плоских и объемных моделях различных композитных конструкций. [c.87]

Большинство образцов были деформированы изгибом, чтобы получить требуемое растягивающее напряжение центрального участка внешней поверхности образца длиной 5,08 см. Многие из этих образцов со стыковыми швами, сделанными методом TIG были расположены так, чтобы поперечный сварной шов находился на вершине этого изгиба. Другие образцы с размерами 15X30 см имели в средней части круговые сварные швы диаметром 7,62 см. Образцы третьего типа были сделаны в виде сварных колец с внешним диаметром 24,45 см. Они в различной степени были деформированы для того, чтобы наложить растягивающие напряжения по периферии колец в местах соприкосновения распорными стержнями. [c.403]

Исследовались потери в плоском контакте [381. Установка состояла из массивного стола и стержня размерами 150x5x4 см. К средней части стержня были прикреплены три штифта с плоскими торцами. Изучались потери в плоском контакте штифтов со столом. Контактное давление создавалось массой стержня. Контактирующие детали были изготовлены из стали 20 и имели в местах контакта среднюю высоту микронеровностей 6 мкм. Стержень возбуждался в горизонтальном направлении электродинамическим вибратором. Измерение потерь производилось на резонансных частотах колебаний стержня в диапазоне от 20 до 700 Гц. В эксперименте применялись штифты диаметром 4 и 6 мм. Действительные площади контакта, определенные по приработанной поверхности, составили соответственно 0,2 и 0,3 см, а удельное давление — 120 и 180 кгс/см. [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...