Эвтектические ниобия

При сплавлении ниобия с металлами образуются твердые растворы как неограниченной, так и ограниченной растворимости, а также механические смеси эвтектического типа без заметной взаимной растворимости. [c.88]

Механическую смесь эвтектического тина без заметной взаимной растворимости ниобий образует с торием. [c.89]

Интересным направлением исследований, уже нашедшим некоторое применение, являются эвтектические сплавы направленной кристаллизации. Их можно рассматривать как композиционные материалы, получаемые металлургическим методом. Упрочняющая фаза этих 1[атериалов представляет собой дендритные кристаллы, формообразование которых в виде длинных волокон достигается путем направленной кристаллизации. Типичный пример — сплав никель — ниобий. [c.75]

При температурах до 800° С глубина коррозионного поражения молибдена, ниобия, жаропрочных сплавов на основе никеля, железа и кобальта в среде эвтектического сплава натрий—калий (22% Na и 78% К) не превышает 0,1 мм в год при значительном перепаде температур в системе. При использовании аустенитных сталей коррозия заключается в вымывании никеля. [c.293]

Не прекращаются исследования в области создания новых жаропрочных сплавов. Например, в США испытываются турбинные лопатки из сплава на основе тантала, хотя тантал обладает слишком высокой плотностью. В качестве основы для жаропрочных сплавов рассматриваются также ниобий и молибден, которые пока не применяются из-за недостаточной коррозионной стойкости. Обнадеживающие результаты получены при испытаниях эвтектических сплавов с кристаллическими волокнами, образующимися в процессе затвердевания. [c.52]

Эвтектические композиционные материалы на основе тантала и ниобия. [c.362]

Многие фирмы специализируются на применении различных защитных покрытий, особенно эвтектических сплавов на основе никеля, кобальта или железа с добавками хрома, кремния, бария и углерода. Для покрытия поверхности инструмента, используемого при обработке металлов давлением, применяют карбиды вольфрама, молибдена, ванадия. титана, циркония и ниобия. Они характеризуются высокой [c.118]

Первичная структура, т. е. структура металла шва, возникшая при затвердевании сварочной ванночки, в зависимости от химического состава и условий первичной кристаллизации жидкого металла может быть однофазной (аустенитной) или двухфазной. Типичная однофазная структура сварного шва аустенит-лой стали и аустенитного сплава показана на рис. 22, а и б. Сварной шов может иметь двухфазную первичную структуру следуюш,их типов аустенитно-ферритную (рис. 22, в) или фер-ритно-аустенитную (рис, 22, г), представляюш,ую собой смесь кристаллов аустенита у и первичного феррита б аустенитно-карбид-ную (рис. 22, д), представляющую собой аустенит и первичные карбиды к эвтектического (ледебуритного) происхождения аустенитно-эвтектическую с эвтектической составляющей не карбидного характера. Появление эвтектической фазы Э может быть вызвано серой, фосфором (рис. 22, ж), кремнием, цирконием, ниобием, титаном, бором (рис. 22, в) и другими легирующими элементами, которые способны образовывать эвтектику с основными составляющими шва (железом, никелем, хромом) или друг с другом. Сварные швы могут иметь и более сложную, например т р е х -фазную, первичную структуру у + S + Э. [c.98]

Положительное влияние повышенного содержания ниобия (более 1 %) в стали объясняется измельчением первичной структуры наплавленного шва вследствие образования феррита и заполнением междендритных промежутков эвтектической жидкостью. [c.352]

Наконец, когда термодинамическая стабильность соединения Me Xrt будет намного выше, чем соединения Ме Х , произойдет разрыв непрерывного ряда растворов между ними и возникнет практически наиболее важное взаимодействие — эвтектическое равновесие Me —Me mX (тип III [12]). В этом случае (см. рис. 53) металл-основа (обычно групп ванадия и хрома, но также железо, кобальт, никель и их аналоги) находится в равновесии с тугоплавким, наиболее термодинамически устойчивым соединением системы М.е тХп (обычно карбид, нитрид, борид или окисел титана, циркония, гафния, тория, реже ванадия, ниобия, тантала, урана). Последнее обычно кристаллизуется из расплава в виде тонких высокопрочных волокон, а не в пластинчатой форме, как гексагональные карбиды и нитриды, сильно снижающие пластичность. [c.153]

Растворимость углерода в ниобии при эвтектической температуре имеет высокое значение, однако величина ее до сих пор дискутируется. Так, по данным [7], она составляет 0,8 мае. % (5,8 ат. %), а по данным [9] — 0,48 мае. % (3,65 ат. %). С уменьшением температуры растворимость быстро падает и при низких -и комнатной температурах становится незначительной. На рис. 61, б представлена растворимость углерода в ниобии в зависимости от температуры, построенная по данным [7—10]. [c.177]

Так, на структуре гарнисажной отливки сплава Nb — 7% Мо— 9% Zr — 0,9% С (рис. 65) видно, что в местах, близких к поверхности, где скорость охлаждения была значительно больше, чем в центре отливки, структура характеризуется мелким зерном, дисперсностью эвтектики и измельчением самих эвтектических колоний. В центре отливки — широкие области эвтектики и крупные самостоятельные карбиды. Форма и размеры этих карбидов указывают на то, что они кристаллизуются из жидкости, т. е. являются первичными. Известно, что при малых скоростях переохлаждения даже сплавы эвтектического состава затвердевают с самостоятельным образованием крупных кристаллов отдельных фаз, составляющих эвтектику [54, 55]. Таким образом, наблюдаемые в сплавах ниобия доэвтектических составов крупные карбиды в первичном твердом растворе есть не что иное, как вырожденная эвтектика. [c.185]

Поскольку уменьшение растворимости азота в ниобии при этом связано с образованием соответствуюш,их нитридных фаз, уменьшение растворимости в ниобии TiN, ZrN, HfN наблюдается в той же последовательности [136, 138] (рис. 80, г). Политермические разрезы Nb—TIN, Nb—ZrN, Ni—HfN, проходящие через обширную область двухфазных сплавов, где в равновесии находятся a-Nb твердый раствор и твердый раствор мононитридов, являются квазибинарными и имеют эвтектический характер [135, 137]. В работе [137] установлена максимальная растворимость нитридов при температуре эвтектического равновесия, состав эвтектик, а также температуры эвтектического равновесия (рис. 80, а—в). [c.217]

Свойства сплавов ниобий—цирконий—азот эвтектического типа (II и III группы сплавов) исследованы в работе [144]. Рассмотрим некоторые результаты этой работы. Максимальная растворимость нитрида циркония в ниобии при температуре эвтектического равновесия (2430° С), определенная по микроструктуре литых сплавов, равна 5,5—5,8 мол. % ZrN. При увеличении количества нитрида циркония наблюдается постепенное увеличение содержания эвтектики, однако максимальное количество ее достигает лишь 80 об.% в сплавах с 10--I1 мол. % ZrN. Дальнейшее увеличение количества нитрида приводит к появлению крупных, правильной формы кристаллов нитрида циркония с ободками из ниобия и одновременному уменьшению общего количества регулярной эвтектики. [c.222]

Для сплавов эвтектического типа также характерна сильная зависимость структуры и свойств от термической обработки. Так, отжиг литого сплава эвтектического состава, Nb—(10—12) мол.% ZrN, приводит к сниже 1ию предела текучести и росту пластичности вследствие выделения избыточного нитрида циркония из пересыщенного твердого раствора, образовавшегося в процессе охлаждения закристаллизовавшегося слитка [144]. Максимальная степень выделения достигается после отжига при 1500° С [39]. При температурах отжига, превышающих 1500° С, нитрид циркония заметно растворяется в ниобии и может быть зафиксирован в твердом растворе при охлаждении со скоростью 400 град/мин, что приводит к повышению предела текучести сплава. Меньшие скорости охлаждения (4 град/мин) вызывают вторичное выделение нитридной фазы. [c.231]

Прочность литых эвтектических сплавов на основе ниобия, при 1100° С [153] [c.270]

В системе Zr—Nb ниобий обладает неограниченной растворимостью в высокотемпературной ОЦК модификации циркония и ограниченной растворимостью (менее 5%) в низкотемпературной ГПУ модификации (рис. 8,16). Конфигурация части диаграммы состояния системы Zr—Nb, относящаяся к превращениям в твердом состоянии, аналогична диаграмме с эвтектическим превращением, рассмотренным в п. в), с той разницей, что роль жидкой фазы играет здесь твердый раствор р. Такое превращение называется эвтектоидным. [c.174]

В энергетических ядерных реакторах. Широкий температурный интервал существования жидкой фазы металлического галлия, низкое давление его паров и малое сечение захвата нейтронов являются ценными свойствами для его применения в качестве теплоносителя. Препятствием к применению галлия в этой области служит его активное взаимодействие при рабочих температурах с большинством конструкционных материалов. Наиболее стойки против действия галлия ниобий (до 400°С), тантал (до 450° С) и вольфрам (до 800°С). Эвтектический сплав Ga — Zn — Sn оказывает меньшее коррозионное действие на металлы, чем чистый галлий. [c.413]

Горячие трещины (рис. 10-25, 10-32, 10-33, а) появляются в результате частичного расплавления в околошовной зоне по границам зерен или кристаллитов легкоплавких прослоек эвтектического происхождения и воздействия на околошовную зону напряжений, возникающих в результате сварочного нагрева. Таким трещинам особенно подвержены стали и сплавы с повышенным содержанием серы, фосфора, кремния, марганца в сочетании с медью, ниобия, легкоплавких примесей олова, сурьмы, свинца, до 0,1% бора (концентрация, при которой в стали еще не образуется сетка боридной фазы) и других элементов, способствующих образованию на границах зерен легкоплавких прослоек. [c.594]

В отличие от вольфрама и ниобия бор не способствует разделению эвтектических фаз при кристаллизации, а, напротив, увеличивает количество ледебуритных колоний, их дисперсность, в связи с чем протяженность межфазовой границы аустенит— карбид в первичной структуре возросла. Количество нижнего бейнита в матрице уменьшается. [c.155]

Характерно, что большинство эвтектик, пригодных по температуре для контактно-реактивной пайки, малопластичны из-за хрупкости одной из фаз и большого количества ее в эвтектическом сплаве. Такой существенный недостаток имеют эвтектики алюминия с медью, серебром, германием никеля с цирконием, титаном, ниобием, германием, кремнием меди с цирконием, титаном, германием кобальта с титаном, цирконием железа с титаном, цирконием и т. п. [c.102]

Вследствие процессов растворения одного из компонентов и повторного выделения его при изотермических или циклических отжигах, поверхности раздела в эвтектических композициях, упрочненных монокарбидами тантала, гафния или ниобия, утрачивают свою стабильность. На рис. 22 показана микрофотография боковой поверхности нитевидного кристалла ТаС после термоциклиро-вания эвтектики Со (Сг, Ni) — ТаС в интервале 1100° С 400° С в течение 2000 циклов. Первоначально гладкие боковые поверхности усов после термоциклирования превращаются в зазубренные. Естественно, такое изменение морфологии нитевидных кристаллов в первую очередь отражается на механических свойствах. [c.66]

Другим путем совершенствования перспективных двигателей является применение в конструкции силовой установки новых материалов, и в том числе композиционных. Первоначально такие композиционные материалы, как борные и углеродные волокна в полимерной или дуралюминовой матрице, будут, вероятно, применяться в относительно холодных узлах и элементах двигателя (например, лопатки вентилятора и компрессора низкого давления, панели мотогондолы и т. д.). Затем композиционные материалы с более высокими характеристиками (волокна бора и окиси алюминия в матрицах из титана, никеля и ниобия, а также эвтектические сверхсплавы с направленной кристаллизацией) станут использоваться в горячих узлах и элементах двигателя. Применение стальных сплавов в конструкции двигателей будет постепенно уменьшаться, а вместо них увеличится доля сплавов на основе титана и никеля [13]. Многие иностранные фирмы предполагают также использование теплозащитных покрытий, жаростойких и легких керамических материалов в конструкции турбины двигателя, в частности для сопловых лопаток. [c.219]

Однако не следует забывать, что структурная диаграмма Шеффлера имеет статический характер — она не может учесть влияния на микроструктуру шва таких важных факторов, как режимы сварки, и особенно скорости сварки, сечения шва и т. д. Диаграмма не учитывает изменений растворимости отдельных элементов, вовсе не учитывает возможности образования эвтектических со-ставляюш,их в сварном шве при повышенном содержании углерода, кремния, ниобия, бора. Например, судя по диаграмме, повышение содержания углерода в шве, увеличивая эквивалентную концентрацию никеля, должно лишь сместить точку, характеризующую структуру шва, в область стабильного аустенита. Тем не менее, структурная диаграмма Шеффлера дает, несомненно, возможность качественной оценки микроструктуры сварного шва. При определении количества ферритной составляющей ею следует пользоваться с осторожностью. [c.117]

При сварке аустенитных сталей действие углерода проявляется по-разному, в зависимости от изменения его концентрации, а также композиции шва и содержания в нем легирующих примесей. При повышении содержания углерода в швах типа 18-8 от 0,06—0,08% до 0,12—0,14%, наблюдаемом, например, при сварке в Og, склонность к трещинообразованию может возрасти, причем склонность к трещинам заметно усиливается, если в шве содержится титан, ниобий и другие энергичные карбидообразователи. В этом случае вредное действие углерода связано с появлением по границам кристаллов аустенита легкоплавких карбидных звтектик ледебурит-ного типа. Иными словами, углерод в данных условиях действует так же, как при сварке углеродистых и низколегированных сталей. В связи с этим необходимо указать на недопустимость использования электродной проволоки со следами графитовой смазки на поверхности. Дальнейшее повышение содержания углерода, например до 0,18—0,20%. приводит к резкому усилению трещино-образования. В этом случае вредное влияние углерода усиливается вследствие аустенитизации структуры шва. В известном диапазоне концентраций углерод по своему действию уподобляется никелю — он способствует утолщению межкристаллитных прослоек (аустени-тизация) и снижению температуры их затвердевания. По мере дальнейшего увеличения содержания углерода в шве, по достижении определенной критической концентрации, влияние этого элемента на трещинообразова ние внезапно изменяется. Углерод из возбудителя горячих трещин превращается в средство их устранения [15, 25]. Изменение поведения углерода связано с измельчением структуры и увеличением количества эвтектической жидкости, которая, заполняя промежутки между кристаллами, залечивает горячие трещины. [c.198]

Ванадий принадлежит к числу наиболее энергичных фер-ритообразователей. Он весьма ощутительно повышает стойкость сварных швов аустенитных сталей против образования горячих трещин. Следует подчеркнуть, что положительное действие ванадия объясняется не только увеличением количества S-фазы и повышением ее качественных показателей, но и измельчением первичной структуры швов, а также заметным обессериванием сварочной ванны. В отличие от кремния, алюминия, титана, ниобия, способных вызывать горячие трещины в высоконикелевых швах, ванадий во всех случаях действует положительно, повышая стойкость швов против горячих трещин. Это объясняется отсутствием эвтектических соединений в системах Fe—V, Ni—V, r—V. При повышенном содержании углерода в шве в принципе возможно образование комплексных эвтектик ледебуритного типа. Однако нам не удалось установить отрицательного действия ванадия при высоком содержании углерода, чего, к сожалению, нельзя сказать о таких карбидообразователях, как титан, ниобий, вольфрам и, по-видимому, цирконий. [c.206]

Бибринг [1] показал, что эвтектические системы с низкой объемной долей волокна (Vp 10 об.%), состоящие из тугоплавких волокон монокарбидов, расположенных внутри никелевой или кобальтовой матриц, могут обладать необычно высокой вязкостью при низких температурах. Для никелевой эвтектики, упрочненной карбидом ниобия, были получены значения ударной вязкости 55 и 27 Дж соответственно на гладких и надрезанных образцах при испытаниях по Изоду. Это намного превосходит величину ударной вязкости литых жаропрочных сплавов на никелевой основе. [c.151]

Следуя Хофману [19], можно оценить величину упругих напряжений, возникающих в эвтектических сплавах с волокнистой и пластинчатой структурой. Так, в никелевом сплаве, упрочненном 10 об. % волокон карбида ниобия, при быстром охлаждении от температуры 1100° С до комнатной в матрице возникают напряжения ам 310 МН/м [c.154]

В более тугоплавких железе, кобальте, никеле и их сплавах наряду с интерметаллидами в качестве упрочняющих фаз широко используются карбиды и нитриды, но не окислы, поскольку кислород в этих металлах почти нерастворим. В сталях упрочнение достигается прежде всего благодаря выделению цементита (перлитное, бейнитное и мартенситное превращения), а также с помощью специальных карбидов хрома, молибдена, вольфрама, а при старении — с использованием дисперсных карбидов и нитридов ванадия. Карбиды титана, циркония, гафния и в значительной степени ниобия и тантала уже настолько устойчивы, что в сталях, никелевых и кобальтовых сплавах почти не растворяются и в процессах старения не участвуют. Однако они полностью диссоциируют в расплавах и вьщеляются при кристаллизации, так что могут быть использованы для повьипения износостойкости сталей и никелевых сплавов, а при эвтектическом содержании — для жаропрочных однонаправленно кристаллизованных сплавов. [c.121]

Еще более электроотрицательные хром, молибден, вольфрам со стабильными карбидами титана, циркония, гафния и тория образуют тройные системы, имеющие квазибинарные эвтектические разрезы (Сг, Мо, W) — (Ti, Zr, Hf, Th) — С. Уран (элемент VI группы), образующий более прочный карбид, чем хром, молибден и фольфрам, образует с титаном, цирконием, гафнием и торием системы III типа. Молибден, вольфрам с близкими к ним ванадием образуют системы I, а с более далекими, если учитывать сдвиги по [15], ниобием и танталом — системы II типа. Хром с ванадием и углеродом дает систему II типа, а с ниобием, танталом и углеродом — образует квазибинарный эвтектический разрез. Уран с карбидами ванадия, ниобия, тантала также образует эвтектики. [c.156]

Молибден с титаном, цирконием, гафнием и азотом образует системы III типа с квазибинарным эвтектическим разрезом MeviMeivN. К III типу должны относиться и все системы (Сг, W, U)—Ti(Zr, Hf, Се, Th)—N. Металлы VI группы с ванадием, ниобием, танталом и азотом должны образовывать системы преимущественно III и иногда II типа. Уран с металлами V группы и азотом должен образовывать системы без квазибинарных эвтектических разрезов U—Меу—N. [c.160]

Подводя итог рассмотрению структурных и фазовых изменений, происходящих при термической обработке углеродсодержащих сплавов, следует сделать следующие рекомендации по выбору режимов термической обработки. Для сплавов с 1—2мол. % фазы температура нагрева и скорость охлаждения с нее при о. т. р. должна обеспечить выделение достаточно дисперсных и наиболее равномерно распределенных метастабильных карбидов ниобия. Последующий режим старения должен обеспечить более полный переход к стабильному карбиду (Nb, Meiv) без его коагуляции для достижения наибольшей прочности. Для сплавов с 3 мол.% фазы и более температура о. т. р. должна обеспечить более полную гомогенизацию сплава, т. е. по возможности перевести наиболее полно сплав в однофазное состояние. При этом не должен развиваться процесс коагуляции остающихся нерастворимыми эвтектических карбидов, происходит только их сфероидизация. Режим старения устанавливается в зависимости от требований к уровню свойств сплава. [c.195]

Повышенная твердость этих сплавов объясняется оптимальным сочетанием дисперсности упрочняющей фазы и ее объемного содержания. Снижение длительной твердости до и после максимума объясняется соответственно уменьшением количества упрочняющей фазы и уменьшением дисперсности, которое не компенсируется увеличением количества фазы. При дальнейшем увеличении содержания нитридной фазы за пределы ее растворимости в a-Nb наблюдается новое повышение длительной твердости [95], предела прочности и предела текучести [144] (см. рис. 58, б), связанное с ростом количества эвтектической структурной составляющей, ибо, как уже отмечалось, мы рассматриваем сплавы (главным образом), лежащие на квазибинарном разрезе эвтектического типа iSfb—MeivN систем ниобий — цирконий (гафний) — азот. [c.222]

Механические свойства. Поскольку конечной целью всех исследований при разработке конструкционных жаропрочных сплавов является получение нужного комплекса механических свойств, рассмотрим уровень прочностных свойств, достигаемых на дисперсион-но-твердеющих и эвтектических сплавах систем ниобий—цирконий—азот и ниобий—гафний—азот. [c.238]

Поскольку в начале этого раздела бьыо показано, что в квази-бинарных системах Nb—ZrN и Nb —HfN существуют две группы перспективных с точки зрения жаропрочности сплавов дисперси-онно-твердеющие и эвтектические, рассмотрим данные работы [144], касающиеся механических свойств эвтектического сплава Nb — (10—12) мол.% ZrN. Как показали результаты исследовании [144], предел прочности и предел текучести сплава мало изменяются до температуры 900°С, сохраняя сравнительно невысокие значения. При температурах, превышающих 1100 С, прочность сплава сравнима с прочностью лучших среднелегированных сплавов ниобия, а так как рассматриваемый сплав имеет низкую плотность (у = 8,5% г/см ), то по удельной прочности при этих температурах он имеет преиму- [c.240]

Система ниобий — кислород [158, 159, 168, 169]. Растворимость кислорода в ниобии меняется от 0,25 мае. % (1,4 ат. %) при 500° С до 0,72 мае. % при 1915° С [158]. Эта температура отвечает первой эвтектической точке в системе ниобий—кислород (рис. 93). Вторая эвтектическая реакция идет при температуре 1810 С, она отвечает совместной кристаллизации двух окислов ж NbO -f NbOg. Обнаружена перитектическая реакция между соединениями NbOg и NbgOs при содержании 29,5 мае. % (70 ат. %)0 и температуре 1510° С [158]. [c.241]

Изучены [73, 74] сплавы Мо —TiN с высоким содержанием нитридной фазы вплоть до 3,5 об.% 174]. Сплав МТА с 3,5 об.% TiN (Мо — до 5% Ti, до 0,4 N) в литом состоянии имеет полностью эвтектическую структуру с волокнами нитрида TiN длиной более 20 мкм и диаметром "-О, —0,2 мкм. Прочностные характеристики его в интервале температур 300 —1500° С не намного выше прочности технически чистого молибдена. Считают [74], что причиной отсутствия эффекта упрочнения является низкий уровень прочности границы раздела матрица — фаза. С целью повышения прочности межфазовых границ сплав МТА был дополнительно легирован ниобием (до 15 мас.%) (сплав МТАН). Как показали механические испытания, сплав МТАН оказался значительно прочнее сплава МТА. Обладая в области умеренных температур (500—1200° С) относительно низкими значениями прочности, при температурах 1300—1400° С приближается к значениям прочности лучших молибденовых сплавов, а при более высоких температурах превосходит их. Особенно эффективна эвтектическая структура сплава МТАН в условиях длительных высокотемпературных испытаний (рис. 121). [c.292]

ТЮа 1475°. При эвтектической температуре 1467° в окиси ниобия растворяется 12—13 мол.% Т102. При эвтектической температуре 1475° в твердый раствор па основе ТЮа входит 17 мол.% КЬ205. [c.527]

Боридообразующая способность переходных элементов одного ряда периодической системы повышается с уменьшением номера группы (N1, Со, Ре, Мп, Сг, V, Т1 и т. д.). Поэтому можно применять эвтектические припои, состояшие из металла восьмой группы и соответствующего борида (температура плавления таких эвтектик низкая), для пайки металлов с меньшим номером группы (титана, ниобия, молибдена). Наиболее легкоплавкая (845° С) эвтектика сплавов металла восьмой группы с бором образуется в системе Рс1 — В (Р(1 — Рс12Вз), и эвтектический припой (Р(1 — 3,5% В) был предложен для пайки вольфрама [250]. [c.67]

Восстановление при 1000°С смесей окислов урана и ниобия дает двухфазные препараты, в которых чистая иОг с параметром 5,468 А сосуществует с двуокисью ниобия. Фаза, аналогичная иУгОе, в случае окиси ниобия не образуется. Система иОг — N502 является, по-видимому, простой эвтектической с температурой плавления эвтектики около 1400° С. [c.276]

Важное значение при изучении природы образования пор в ниобии имеет его взаимодействие с углеродом, обычно используемым при получении металлического ниобия. Растворимость углерода в ниобии мала и, по данным одних исследователей, ссставляет 2 ат. % при 1600—1700°С (причем зависимость ее от температуры также незначительна), по данным других, растворимость углерода в ниобии повышается с ростом температуры и достигает 0,80 вес. % при эвтектической температуре [c.116]

Благодаря боковой диффузии растворенные в жидком металле примеси отводятся от вершины выступов к основаниям (рис. IV.3), образуя в пограничных слоях ячеек при кристаллизации обогащенный твердый раствор [85, 91, 42], а при количествах примесей, превышающих растворимость их в твердом металле данного состава,— включения эвтектического типа по границам ячеек или дендритов (рис. IV.4). Такими включениями могут быть различного рода силикаты, соединения никеля с серой NisS (температура плавления 644° С), эвтектика Ni — NiaS (температура плавления 625° С), эвтектика хромоникелевый аустенит-карбонитрид ниобия (температура плавления 1175 С), легкоплавкие соединения никеля с кремнием, бором, ниобием и др., а также окси-сульфидные соединения, выделение которых обусловлено уменьшением растворимости кислорода и серы в жидком металле с понижением температуры. [c.274]

Наиболее перспективными среди эвтектических сплавов в России считаются сплавы ВКЛС со структурой у/у - МеС, в которых МеС - нитевидные кристаллы монокарбида ниобия или тантала. Известны также сплавы этого типа во Франции (СОТАС) и США (NITA ) (табл. 1.13). [c.61]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...