Удар на входе

Удар на входе 163 Ударные потери 163, 178 [c.317]

При такой профилировке улучшены условия входа на ротор. Однако нужно иметь в виду, что приведенный расчет приближенный и отсутствие удара на входе не является гарантией кавитационной устойчивости. [c.61]

Однако разделение потерь при современном уровне теории и эксперимента может быть проведено только условно с рядом допущений, поскольку необходимо раздельно определить зависимость трех коэффициентов потерь трения, потерь удара на входе в насос и потерь удара на входе в турбину от некоторого параметра, характеризующего поток. [c.276]

Выразим потери на трение и удар через относительные величины, принятые в расчете. Потери на удар на входе в рабочие колеса трансформатора, обусловленные углом атаки [c.102]

Потери на удар на входе в направляющем аппарате насоса [c.123]

Коэффициент передачи удара при заданной длительности ударного импульса ( коэффициент передачи удара ) — величина, равная отношению значения максимального ударного ускорения, действующего на выходе амортизатора, нагруженного в диапазоне весовых нагрузок, к значению максимального ускорения воздействующего удара на входе амортизатора. [c.208]

Грунт утрамбовывается ручной бабой массы 60 кг и с поперечным сечением 12 дм , которая падает с высоты 1 м. При последнем ударе баба входит в грунт на глубину 1 см, причем [c.225]

Для быстроходных зубчатых передач в целях уменьшения сил удара при входе зубьев в зацепление и выходе их из зацепления и для уменьшения шума применяют модификацию профиля головки зуба (фланкирование). Фланкирование представляет собой преднамеренное отклонение от эвольвенты профиля у вершин зубьев (на части высоты головки), направленное в тело зубьев. Фланкирование уменьшает силы удара, связанные с деформацией зубьев и ошибками основного шага. [c.152]

Выражения (6.106) и (6.107), называемые сопряженными уравнениями гидравлического удара, применимы для любой пары сечений. Пользуясь этим, рассмотрим сечения s = О (вместо сечения А) и S = L (вместо сечения В). В последнем, т. е. на входе в трубу, как известно, Ht = Я +д< = Кроме того, для этой пары сечений = Ua = 0/2. С учетом этого из выражения (6.106) получим [c.204]

Уравнения (6-107) и (6-108), называемые сопряженными уравнениями гидравлического удара, пригодны для любой пары сечений. Пользуясь этим, применим их к сечениям з = 0 (вместо сечения Л) и а = Ь (вместо сечения В). В последнем, т. е. на входе в трубу, как известно, Яf = = Но. Кроме того, для этой [c.220]

В результате многочисленных опытов было установлено, что переход от ламинарного к турбулентному движению в трубах может происходить при различных значениях чисел Re. Величина критического. числа Re зависит от многих причин и, прежде всего, от условий на входе в трубу. Чем меньше возмущения при входе в трубу, тем больше значение Re p. Созданием особенно спокойных условий на входе удалось затянуть ламинарное движение до Re = 50 10 . Такое ламинарное движение весьма неустойчиво и при малейшем возмущении переходит в турбулентное. Так же как переохлажденная вода при малейшем возмущении превращается в лед, так и затянутое ламинарное движение при небольшом колебании потока или ударе по трубе мгновенно перейдет в турбулентное. Таким образом, можно утверждать, что верхней границы критического числа Re не существует. Опыты и теоретические исследования нижнего предела показали, что, каковы бы ни были условия на входе в трубу, движение будет оставаться ламинарным, если число Re будет меньше 2000. Следовательно, нижнее критическое значение числа Re p = 2000. [c.245]

Второе допущение, которое было принято при выводе основного уравнения центробежного насоса, состояло в исключении из расчета гидравлических потерь энергии, которые имеют место при движении потока через насос. Эти гидравлические потери обусловлены вихреобразованием при движении жидкости в рабочем колесе, недостаточно плавным входом потока на рабочее колесо (потери на удар при входе) и, наконец, трением жидкости о лопасти. [c.241]

Для выполнения этого условия при решении уравнения (И.3.7) при значении у 0 в уравнение дол на входить бесконечно большая сила Му, которая мгновенно изменяет скорость массы т. Поскольку при соударениях в реальных механизмах время удара хотя и малая, но конечная величина, сила, возникающая при ударе, также является конечной величиной. Обычно принятым допущением является в таких случаях запись силы в виде [c.31]

Задача 2.83. Определить максимально допустимый эоловый износ стенки хромомолибденовой трубы воздухоподогревателя котельного агрегата, если известны коэффициент, учитывающий абразивные свойства золы а= 10 10" м с /(кг ч), коэффициент, учитывающий вероятность ударов частиц золы о поверхность трубы, Г = 0,334, коэффициент неравномерности концентрации золы 1=1,2, коэффициент неравномерности скорости газов =1,25, средняя скорость газа в узких промежутках между трубами w=10 м/с, длительность работы поверхности нагрева т = 8160 ч, доля золы топлива, уносимая продуктами сгорания из топки 3у = 0,85, температура газов на входе в пучок 0 = 4О7°С и коэффициент избытка воздуха в топке а, = 1,3. Котельный агрегат работает на карагандинском угле марки К состава С"=54,7% Н = 3,3% Sp = 0,8% N" = 0,8% 0 = 4,8% У = 27,6% И = 8,0%. [c.83]

Форма фиксирующих впадин оказывает заметное влияние на быстродействие, точность и надежность работы фиксатора, а также на динамические свойства его (удары при входе защелки во впадину). Для сохранения большой силы фиксации и облегчения переключения фиксатора рекомендуется применять фиксирующие впадины с выпуклым профилем (рис. 23.2, к) с переменным углом а. [c.329]

Основными характеристиками центробежных компрессоров являются напорная (зависимость давления или напора ot расхода), мощностная (зависимость Мощности от расхода) и характеристика Экономичности (зависимость КПД от расхода). При помощи уравнения (8.23) можно показать, что теоретическая напорная характеристика (рис. 8.13) представляет собой линейную зависимость между давлением (напором) и расходом, причем наклон этой характеристики зависит от угла выхода лопатки Р2,. Действительная напорная характеристика (рис. 8.14) отличается от теоретической (рис. 8.13) на величину потерь 1, обусловленных конечным числом лопаток, гидравлических потерь 2, пропорциональных квадрату скорости и, следовательно, квадрату V, а также потерь 3 на удар при входе, которые тем существеннее, чем больше отклонение расхода от расчетного значения. [c.307]

Транспортирующее устройство линии выполнено в виде ленты из специализированного неметаллического материала с центрирующими устройствами (на входе и выходе сканирующего устройства и блока преобразователей дефектоскопов) и съемными металлическими верхними дисками. Диаметры дисков выбирают в соответствии с размерами контролируемых прутков. Благодаря неметаллическим износостойким лентам транспортирующего устройства и жестким центрирующим дискам можно плавно пере- мещать контролируемые прутки и довести до минимума влияние на точность контроля таких факторов, как удары, смещение оси прутков относительно оси преобразователя, неравномерность скорости движения и т.д. [c.330]

Исследуем теперь, возможно ли возникновение в такой системе опасных крутильных колебаний при периодическом изменении крутящего момента на приводном валу. Периодические возмущения на ведущей звездочке могут вызываться имеющими место в цепном зацеплении жесткими ударами при входе в контакт с зубом очередного звена цепи, колебаниями мгновенной скорости цепи и другими причинами. [c.287]

Более сложный анализ требуется при определении дефектов не по времени, а по характеру изменения отдельных параметров. По неравномерности скорости исследуются влияние упругости системы, плохая смазка направляющих, излишняя затяжка клиньев. По осциллограммам ускорений, усилий, моментов определяется наличие ударов при входе и выходе деталей механизмов из зацепления, вызванное их неправильной установкой, погрешностями изготовления, появлением зазоров из-за износа и т. п. По записям ускорений определяются влияние дефектных механизмов на работу других механизмов автомата, неправильное торможение ведомых или ведущих звеньев (плохая регулировка тормозных устройств, неправильная установка кулачков тормозных золотников, неправильная регулировка дросселей и т. п. ). [c.17]

Зависимость Q — Н вентилятора, работающего без потерь, имеет вид прямой (фиг. 2 и 3). Потери напора вследствие конечного числа лопаток и трения, а также вследствие удара при входе искривляют характеристику. Характеристика действительного вентилятора приведена на фиг. 4. [c.563]

На входе и выходе из колеса векторы относительных скоростей Wi и W2 совпадают с направлением лопаток, т. е. нет ударов и срывов потока. [c.126]

Подобие условий однозначности, т. е. начальных и граничных условий, прежде всего обеспечивается созданием подобных трактов на входе и выходе из модели это позволяет получить подобное распределение взвеси по входному сечению и подобные поля скорости потока и частиц на входе и выходе. Далее, в подобие граничных условий необходимо включать подобие шероховатости стенок, подобие теплообмена (если он имеет место в образце) между частицами и потоком и между потоком и ограждающими поверхностями и, наконец, подобие упругости удара частиц об ограждающие поверхности. Точный количественный учет последнего фактора затруднителен, однако необходимо стремиться к тому, чтобы по крайней мере качественно условия механического взаимодействия частиц со стенками в образце и модели были одинаковыми. [c.137]

Wsp = U —щ —скорость, потерянная на удар при входе в НЗ сос (см. рис. 14, а) [c.40]

Таким образом, при т] <1 всегда имеется потеря давления Ар , которая должна быть больше нуля. Последнее может быть вызвано только течением с х>1, которое безусловно связано с переходом жидкости с одного рабочего колеса а другое е ударом. При этом величина угла лопаток на входе не имеет значения, так как углы лопаток Pi и Рз, положенные в основу треугольников скоростей или диаграмм, построенных для л =1, никогда не могут совпадать из-за принятых ранее неудачных допущений. [c.71]

Потери напора на удар при входе в колесо, возникающие при несовпадении относительной скорости жидкости при входе в колесо с касательной к лопатке [c.47]

Всякое отклонение в ту или иную сторону от выбранного передаточного отношения ip влечет за собой изменение поля скоростей, появление потерь на удар при входе на лопатки и т. д., а следовательно, и понижение к. п. д. [c.259]

Рассчитываем потери на удар при входе в насосное колесо [c.118]

Y + и, -, гг 2т = /4 к - aJ". Потери на удар при входе в турбинное колесо [c.121]

Рабочие процессы в проточной части действительного компрессора протекают с потерями. Гидравлические потери в камере всасывания связаны с несовершенством организации подвода газа к колесу. Гидравлические потери в рабочем колесе обусловлены поворотами потока газа, трением при течении газа в межлопаточном пространстве, а также ударом на входе потока в колесо. При изменении количества протекающего воздуха изменяется относительная скорость IV1, и треугольник скоростей деформируется (рис. 8.8,6). При подводе потока также возможны некоторые отклонения направления относительной скорости w от направления кромки лопатки, в результате чего появляется окружная составляющая скорости фис. 8.8,6). Отнощение ср = lJu - коэффициент закрутки на входе, в среднем для вентиляторов ф = 0,3, для компрессоров ф=0,15. Потери в диффузоре состоят из потерь на трение и вихреоб-разование. [c.305]

Магазин (рнс. 413) представляет собой наклонный цепной конвейер 7, на цепях которого закреплены лотки 2. На разгрузочной стороне лотков имеются отсекате-ли 3 в виде двух подпружиненных защелок, сидящих на общей оси. При работе магазина лотки непрерывно перемещаются. Все лотки имеют поперечные прорези, Б которые входят ролики 4, последовательно смещаемые по движению лотков для того, чтобы кольца, заполняя прорези, перекатывались по роликам без ударов. На входе колец в магазины устанавливаются механизмы приема 5. а на выходе — механизмы выдачи 6. Прием колец и выдача их производятся гравитационным путем, [c.581]

Скорость вибромассы в момент удара по наковальне измеряют следующим образом. На один вход осциллографа необходимо подать выход усилителя 2, отображающего скорость вибромассы, а на другой — регулируемый источник постоянного напряжения (в качестве такого источника можно использовать масштабный усилитель, на вход которого через потенциомегр подается постоянное напряжение). Изменяя напряжение на выходе этого усилителя, следует совместить луч источника регулируемого напряжения с точкой на осциллограмме скорости, соответствующей удару об ограничитель. Установленное напряжение измерить по вольтметру и записать в табл. II.3.3. [c.37]

В работе [5] использована зависимость местного смятия от контактного усилия, полученная в результате двукратного интегрирования экспериментальной кривой ускорения при ударе. Рассмотрены различные случаи удара внедрение одного жесткого тела в другое, проникание и др. В результате подстановки в правую часть основного уравнения удара контактной силы Р (и), определенной экспериментально, и условного разделения процесса удара на два этапа (активный и пассивный) получены расчетные формулы для определения изменения силы во времени, а также длительности переднего фронта ударного импульса для обоих участков силовой характеристики. Во все полученные формулы входит кинетическая энергия, и все они объединены в полуэм-пирическую теорию упругопластического удара. [c.12]

Происхождение эрозии легко понять из рассмотрения рис. 15. На этом рисунке показаны треугольники скоростей на входе в рабочее колесо для пара (абсолютная скорость Са, относительная Wa) и для капель конденсата (соответственно с-, и гУщ). Как уже было показана выше, скорость капель конденсата Сж значительно меньше скорости пара Поэтому капли будут ударять в спинку лопаток рабочего колеса в районе входной кромки с относительной скоростью Wm, направление которой резко отличается от направления скорости Шц (рис. 15). Под действием этих ударов и происходит эрозионной разрушение метал- i ла лопаток. По истечении, i ° определенного периода времени поверхность лопатки становится ,шероховатой, затем на лопатке появляются эрозионнце яэрины в виде впадин, перемежающихся с высту1].йми Й ногда поверхность лопатки становится похожей крупными пустотами. При продол- [c.17]

Равномерное распределение потока в межтрубном пространстве по периметру пучка обеспечивается подбором перфорации обечайки высотой около 300 мм на входе теплоносителя в пучок и на выходе из него. Выравнивание потока по длине пучка достигается при помощи горизонтальных перфорированных листов в межтрубном пространстве пучка. В зазоре между корпусом и обечайкой предусмотрено уплотнение, снижающее пе-ретечку греющего теплоносителя. Равномерное распределение натрия второго контура в трубах обеспечивается за счет переменной перфорации части центральной опускной трубы, выступающей за кромку нижней трубной доски. Трубы по высоте пучка дистанциониру-ются решетками, конструкция которых представлена на рис. 3.35. Решетки гофрированных полос толщиной 1 мм, между которыми располагаются дистанционирующие кольца, сваренные с полосами по кромкам. Толстостенные трубные доски (толщина около 275 мм) для предохранения от тепловых ударов при резких изменениях нагрузок и температур, особенно в местах приварки труб, защищены тепловыми экранами экраны выполнены в виде пластин, установленных перед трубными досками и имеющих соответствующие отверстия для труб пучка [19]. Для компенсации значительных температурных деформаций верхней трубной доски ее соединение с монтажным фланцем корпуса выполнено через упругий цилиндрический элемент (рис. 3.36). Компенсация температурных деформаций труб пучка теплообменника, которые не имеют компенсирующих гибов, осуществляется за счет подвижности нижней трубной доски, выполненной совместно с нижним коллектором [20]. [c.108]

Теперь примем, что разность чисел оборотов Д = 600 (при г = 0,4) соответствует ударной скорости на входе в турбину Ws = = 10 м сек. Это означает, что жидкость, вышедшая из насоса, натекает на лопатки турбины под таким углом, при котором появляется свободная окружная составляющая скорости w = = 10 Mj eK. Для того чтобы устранить этот удар , необходимо придать жидкости на входе в турбину другое (относительное) направление или изменить углы лопаток на входе. Поскольку ни то, ни другое невозможно, то в данном случае возникает потеря напора [c.232]

Чриведениые на графике значения коэффициента скорости определены для плоских радиальных лопаток, поверхность которых совпадает с меридиональной плоскостью. При таких лопатках станопятся значительными потери на удар при входе на насосное колесо и при входе на турбинные лопатки гидротормоза. Поэтому иногда ирнменяются плоские радиальные лопатки с поверхностью, не совпадающей с меридиональной плоскостью. [c.47]

Рассчитываемый гидротормоз для улучшения кавитационных свойств следует снабдить наклонными лопатками. В результате будут сокращены потери напора на удар при входе на колесо. Одновременно ) величится расход жидкости через рабочую полость ридромотора. Как показывает опыт, профилирование насоса с плоскими лопатками на безударный вход означает повышение расхода, т. е. повышение момента гидротормоза примерно на 20—25%. [c.58]

По мнению М. М. Орахелашвили это объясняется тем, что обычно высота направляющего аппарата йо У турбин этого типа выполняется меньшей, чем высота входного сечения рабочего колеса Ь [31]. Внезапное расширение при переходе от Ьо к bi является источником возмущения потока с вихреобразованием и местными изменениями скоростей, в результате которых происходит местное снижение расходной составляющей скорости. Торможение потока определяет изменение направления относительной скорости, т. е. возникновение удара при входе на лопасть, Это является причиной усиленного износа концевых [c.145]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...