Режим течения критический

Режим течения данной жидкости в данной трубе изменяется примерно при определенной средней по сечению скорости течения которую называют критической. Как показывают опыты, значение этой скорости прямо пропорционально кинематической вязкости v и обратно пропорционально диаметру d трубы, т. е. [c.64]

Для каждой установки существует некоторый диапазон критических значений чисел Ке р, при которых происходит переход от одного режима течения к другому. Значение критического числа Ре, ниже которого режим течения обязательно ламинарный, для трубы круглого сечения составляет примерно 2300. Число Ре р, при котором ламинарный режим течения переходит в турбулентный, существенно зависит от условий входа потока в трубу, состояния поверхности стенок и др. При очень плавном входе и гладких стенках переход от ламинарного режима к турбулентному наступает при числах Ре, р > 2300. На практике чаще встречается турбулентный режим течения. [c.19]

Так как значение приведенной длины больше критического, то режим течения нленки конденсата в нижней части трубы турбулентный. [c.167]

При Re < Re,, , (Re,,., — критическое значение числа Рейнольдса) режим течения ламинарный, при Re > [c.108]

Критическим значением числа Рейнольдса для круглых труб будет значение Rei p = 2320, при меньших значениях режим течения ламинарный, при больших — турбулентный. [c.105]

Рассмотрим теперь особенности течения с трением при сверхзвуковой скорости на входе в трубу. Из формулы (130) следует, что если приведенная длина трубы меньше критического значения, определяемого для данного значения К > i формулой (131), то по длине трубы скорость потока будет уменьшаться, оставаясь сверхзвуковой. На выходе из трубы при непрерывном торможении потока будет получено Я2 > 1. При некотором значении приведенной длины трубы, называемом критическим, из уравнения (130) следует ф( 2)= 1, т. е. 2=1. Этой длине соответствует предельно возможный режим течения с непрерывным изменением скорости от заданного значения A,i > 1 до кч = 1. Если X > У.кр, то непрерывное торможение потока в трубе невозможно. В этом случае уравнение (130), описывающее течение с непрерывным изменением скорости, не имеет решений для 2, так как из него следует ф(Я-2)< 1. В действительности при этом в начальном участке трубы сверхзвуковой поток тормозится [c.263]

НОМ случае (Я, = 1,8, X = 0,6) критический режим течения на выходе получается при П = /(1)/9(А,) = 1,893/0,4075 = 4,64. [c.267]

Если скорость эжектируемого газа в сечении запирания равна скорости звука (критические режимы работы эжектора), то> увеличение площади сечения приводит к тому, что поток эжектируемого газа становится сверхзвуковым, и скорость его продолжает увеличиваться. В результате переноса механической энергии из сверхзвукового эжектирующего потока в сверхзвуковой эжектируемый первый поток тормозится, второй ускоряется, скорости потоков сравниваются по величине и могут остаться сверхзвуковыми в выходном сечении камеры, если не возникнет скачок уплотнения. Таким образом, сверхзвуковой режим течения смеси становится возможным только при критическом режиме работы эжектора. [c.530]

Ламинарный режим течения реализуется при сравнительно малых числах Рейнольдса, меньших некоторого критического значения, называемого критическим числом Рейнольдса Re p. При Re > Re , течение имеет турбулентный характер. Для гладкой пластины Re p составляет более 5 10 , для трубы — около 3000. [c.369]

Турбулентное течение пленки. По мере стекания жидкой пленки по вертикальной стенке изменяется число Рейнольдса Re = o)5/v (12.19). При некотором критическом числе Re p ламинарный режим течения пленки переходит в турбулентный. Re p лежит в следующих пределах [c.256]

В окрестности критической точки предполагается ламинарный режим течения, так как мало число Рейнольдса и действует отрицательный градиент давления, однако интенсивность теплообмена (значение числа Нуссельта Nu) (точки на рис. 32.11) в несколько раз превосходит соответствующее значение Nu, рассчитанное по ламинарной теории (см. гл. 29). Одной из причин столь высокой интенсивности теплообмена в указанных условиях (рис. 32. 11), по-видимому, является эффект проникновения в ламинарный пограничный слой турбулентных пульсаций из внешнего течения. [c.302]

Следует отметить также, что выписанные выше системы уравнений справедливы только для ламинарных течений, т. е. при Ке <С Ке, где Ке — верхнее критическое число Рейнольдса, такое, что при Ре > Ре.,, реализуется турбулентный режим течения. Этот режим течения характеризуется неупорядоченностью траекторий частиц, в результате чего для установившихся турбулентных течений, вообще говоря, невозможно ввести понятие линии тока. Для турбулентных течений уже нельзя использовать обычные коэффициенты переноса молекулярных признаков, так как механизм переноса импульса и энергии здесь принципиально иной (см. 7.9). [c.381]

Определить режим течения в пограничном слое, воспользовавшись значением критического числа Рейнольдса для плоской пластины. [c.262]

При Re < Re р (Re,.p — критическое значение числа Рейнольдса) существует ламинарный режим течения, при Re>Re p — турбулентный. Значения Re p для сечений различной формы находятся в интервале Re p = 2 000 — [c.113]

При Re < Re p (Re ) — критическое значение числа Рейнольдса) существует ламинарный режим течения, при Re > Re p — турбулентный. Значения Re p для сечений различной формы находятся в интервале Re, p = 2000— —3000 (так называемая критическая зона). [c.111]

Поскольку критический режим течения в практических условиях опыта уловить бывает достаточно трудно, то по указанию преподавателя опыт вблизи этого расхода может быть повторен несколько раз. [c.309]

Возникает, однако, вопрос каким является режим течения в точке В докритическим или критическим. Для идеального газа мы получим ответ, если воспользуемся уравнением (4.67) или (4.68) и сравним вычисленное значение с внешним давлением р если /7цр < р, то режим истечения докритический, а если р,ф > р — режим истечения критический. [c.342]

Если окажется, что значение скорости звука в точке В больше вычисленного по уравнению (4.75) значения скорости течения, то режим истечения докритический и значение скорости истечения определено правильно. Если же оно будет меньшим Wg, то режим истечения критический и W рассчитана неправильно. В этом случае путем сопоставления значения скорости звука со скоростью течения W в нескольких промежуточных точках прямой АВ находят точку D, в которой ы д = Сд. Изобара, проходящая через точку D, определит величину давления [c.343]

Теплоотдача при вынужденном движении жидкости вдоль плоской поверхности. При движении жидкости вдоль плоской поверхности профиль распределения продольной скорости поперек потока изменяется по мере удаления от передней кромки пластины. Если скорость в ядре потока и о, то основное изменение ее происходит в пограничном слое толщиной б, где скорость уменьщается от vvo до и,. = О на поверхности пластины. Течение в пограничном слое может быть как ламинарным, так и турбулентным. Режим течения определяется критическим значением критерия Рейнольдса, нижний предел которого для ламинарного пограничного слоя равен Re p = 8 Ю , а при Re > 3 10 вдоль пластины устанавливается устойчивый турбулентный режим течения. При значениях 8 10 < Re < 3 10 режим течения — переходный (рис. 2.30). [c.170]

Если известна величина (/lД )иp, то всегда можно сказать, будет ли в данных условиях возникать турбулентный характер течения в пленке. Например, при конденсации водяного пара при атмосферном давлении на поверхности вертикальной трубы высотой Л = 2 м при температурном напоре Д =10°С величина (йд7)кр = 20 м-°С это меньше, чем (ЛД )кр=44,6 м-°С. Следовательно, турбулентное течение в пленке возникать не должно. Однако при Д =30°С на нижнем участке той же трубы должен возникать турбулентный режим течения, так как теперь hAt=60 м-°С, что больше критического значения (ЛД/)н . [c.138]

Смесь холодной воды с газом. Основные допущения режим течения критический, адиабатный. Критическое сечение совпадает с выходным. В выходном сечении смесь однородна, мелкодиспергирована, скольжение фаз отсутствует, скорость потока в критическом сечении равна местной скорости звука. При принятых допущениях относительный массовый расход может быть определен по зависимости [c.55]

Термодинамически равновесная модель. Основные допущения. Режим течения критический, адиабатный. Критическое сечение совпадает с выходным. В выходном сечении смесь однородна, мелкодиспергирована, скольжение фаз отсутствует, смесь термодинамически равновесна, теплообмена между фазами за короткий промежуток времени прохождения звуковой волны не происходит. Скорость потока в выходном сечении равна местной скорости звука. [c.60]

Выше указывалось, что если приведенная длина трубы меньше критической для данного значения Я], то закономерности течения с трением допускают существованпе потока с непрерывным изменением (снижением) сверхзвуковой скорости на всей длине. Можно показать, однако, что наряду с полностью сверхзвуковым течением здесь также возможно течение со скачком уплотнения внутри трубы и с дозвуковой скоростью на выходе. Такой режим течения в случае % С Хкр может существовать только в определенном интервале значений = П, который находят из условия, что в выходном сечении трубы статическое давление дозвукового потока должно равняться давлению внешней среды. [c.267]

Ламинарный режим течения имеет место только при числах Рейнольдса, меньших своего критического значения. Согласно опытам в трубах критическое число Рейнольдса приближенно равно R p = = 2300. Однако несУбходи-мо иметь в виду, что величина R p в значительной мере зависит от условий течения и в первую очередь от начальной турбулентности втекающего потока. В специальных экспериментах, где турбулентность внешнего потока была незначительной, удалось сохранить ламинарный режим течения до значительно больших, чем критическое, значений чисел Рейнольдса. [c.350]

Истечение через суживающиеся сопла. Рассмотрим сначала докритте-ский режим течения, при котором скорость ц- г истечения газа из сопла меньше критической скорости = с2, а давление газа в выходном сечении сопла больше критического давления истечения р р и равно давлению внешней среды р, в которую происходит истечение, т. е. р2 = р Ркр- Так как Ркр = Рр1. то отсюда получаем следующее условие существования докрити-ческого режима истечения для случая 101 = 0 [c.310]

Пусть в сопло указанной конфигурации (рис. 206, а) поступает дозвуковой поток газа. Согласно уравнению Гюгонио в сужающейся (конфузорной) части скорость газа будет возрастать, а давление и плотность падать. Если в минимальном сечении (горле) скорость не достигнет критической, то в расширяющейся (диффузорной) части дозвуковой поток газа будет тормозиться, давление и плотность — возрастать и на выходе установится значение М < 1. Такой режим течения установится, если давление на выходе из сопла (противодавление) больше, чем некоторое граничное Рхгр, при котором в горле сопла устанавливаются критические параметры течения. Если теперь противодавление будет уменьшаться, то так как весь поток дозвуковой, возмущения в виде малых понижений давления будут распространяться вверх по течению, скорость потока во всех сечениях будет возрастать и при значении противодавления в горле будет достигнута звуковая (критическая) скорость и соответствующие ей значения р,,, Т . При этом режиме в диффузорной части происходит торможение потока от значения М = 1 в горле до некоторого Мх <1 — на срезе сопла. Если же противодавление далее уменьшится до значения р < р гр. то уменьшится давление и во всей диффузорной части. Но в горле давление не может сделаться меньшим, чем р, по причинам, которые мы выяснили, изучая истечение через сужающееся сопло. Поэтому на некотором участке диффузорной части, начиная от горла, поток получит возможность расширения и там установится сверхзвуковое течение. Однако, если давление Р1 на срезе недостаточно мало, то вблизи выхода поток будет все еще дозвуковым. Сопряжение сверхзвукового потока за горлом с дозвуковым вблизи выхода происходит в виде скачка уплотнения, который мы будем приближенно считать прямым. При дальнейшем понижении противодавления скачок уплотнения будет перемещаться внутри сопла к его выходному сечению и при некотором расчетном давлении Рхра ч расположится за срезом сопла. При этом значении противодавления на срезе устанавливается скорость, соответствующая расчетному значению числа Мхрасч > 1. При дальнейшем понижении противодавления поток будет на некотором участке вне сопла продолжать расширяться, а переход к дозвуковому режиму и полному торможению будет осуществляться через сложную систему косых скачков уплотнения. [c.453]

Сравнивая это число с соответствующим критическим значением Некр, определяем режим течения перед вдуваемой струей Яе , Яекр ( > — турбулентный, < — ламинарный). [c.362]

При всех значениях Re < Re, ,, j наблюдается устойчивое ламинарное течение, при Re > Re p о — развитое турбулентное, при Re,sp 1 < Re < Re, p — переходный режим движения. Критические координаты л р i и х, р 2 зависят от многих (1)акторов. На переход от ламинарного к турбулентному режиму влияют степень турбулентности, частота иульсаци , ускорение и замедление потока, шероховатость и волнистость поверхности, удобо-обтекаемость передней кромки стенки, вибрации и интенсивность теплообмена. Поэтому трудно точно указать значения Re p. [c.88]

Критический поток в дисиерсг о-кольцевом режиме течения. При истечении вскипающей жидкости через длинные каналы па-росодержания могут стать достаточно большими, чтобы в подавляющей части канала реализовывался дисперсно-кольцевой режим течения (сс = ф>0,8). Анал з таких течении (А. И. Иван- [c.289]

Н. Ogasawara, 1969) по критическим расходам пароводяных смесей через длинные трубы в следующем диапазоне паросодержа-ннп и давлений на входе в канал 3 10 = 0,03—1,0, ро == 1—5 МПа п размеров труб Z) = 3—10 m.ai, LID = 20—385, когда реализуется дисперсно-кольцевой режим течения. Отклонение рас- [c.292]

В заключение отметим, что режим течения неньютоновских жидкостей апределяется по критическому значению обобщенного числа Рейнольдса Re До сих пор, однако, этот вопрос не нашел своего окончательного решения. Отдельные исследователи считают, что в случае неньютоновских жидкостей число Re p имеет большее значение, чем для жидкостей ньютоновских другие придерживаются противоположной точки зрения. [c.296]

Так как число Рейнольдса в данной задаче подсчитать нельзя, то поступить можно двояко. Либо задаться режимом течения, основываясь на роде жидкости — значении вязкости (вода, бензин, керосин — режим обычно турбулентный масла — ламинарный) — с последующей проверкой режима после решения задачи и определения числа Рейнольдса. Либо по формулам (4.10) и (4.11) выразить расход через критическое число Рейнольдса и определить Якр, соответствующее смене режима. Сравнив Якр с Ярасп, однозначно определяем режим течения. [c.72]

Так как число Рейнольдса, как и в предыдущей задаче, подсчитать нельзя, то режимом течения либо задаются, либо по формулам (4.10) и (4.11) выражают диаметр через критическое число Рейнольдса и определяют Я р, соответствующее смене режима. Сравнивая Якр и Ярасп, определяют режим течения. [c.72]

Ламинарный режим течения реализуется при сравнительно малых числах Рейнольдса, меньших некоторого критического значения называемого критическим числом Рейнольдса Квкр- При Re> Жекр течение имеет турбулентный характер. [c.265]

Ламинарный режим течения жидкости (или газа) — режим течения параллельных слоев ( ламин ), которые не перемешиваются между собой. Взаимодействие слоев обусловлено вязкостью и различием скоростей. При ламинарном течении критерий Ке не достигает критического значения. При течении в трубах [c.102]

Следовательно, режим течения жидкой фазы (лами-нарность или турбулентность) можно в данной схеме определять по тем же критическим значениям Re, что и в потоке однородной жидкости. [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...