Режимы течения в вертикальных трубах

РЕЖИМЫ ТЕЧЕНИЯ В ВЕРТИКАЛЬНЫХ ТРУБАХ [c.132]

По структуре смеси режимы течения в вертикальных трубах можно разделить на пузырьковый, эмульсионный, снарядный, дисперсно-кольцевой и обращенный дисперсно-кольцевой. Некоторые из этих режимов отчетливо видны на фотографиях рис. 6-2. [c.133]

Режимы течения в вертикальных трубах [c.117]

Типичные режимы течения в вертикальных трубах показаны на рис. 4.12. В работе [7] дано превосходное описание различных режимов и для этого случая. [c.117]

РИС. 4.112. Режимы течения в вертикальных трубах. [c.118]

РИС. 4.13. Диаграмма режимов течения в вертикальных трубах [10]. [c.119]

Рис. 7.7. Режимы двухфазного (воздушно-водяного) подъемного течения в вертикальной трубе диаметром 32 мм [10

В дальнейшем эти зависимости были использованы для построения карты режимов изотермических двухфазных течений в вертикальных трубах, показанной на рис. 2.4. [c.41]

Рис. 1-4. Режимы течения в вертикальной кипятильной трубе.

Различие между расходными и балансовыми параметрами возникает и по другой чисто гидродинамической причине — вследствие частичного или полного зависания жидкой фазы при кольцевой структуре течения в вертикальных трубах (скважинах) или наклонных трубах в режиме между реверсом и захлебыванием (и. < и < 1). Это обстоятельство объясняется тем, что балансовое газосодержание, определенное для данного сечения потока по балансу с помощью изотерм конденсации [c.285]

Создав барботажный слой в вертикальной трубе, можно, последовательно увеличивая скорость газа, получить все названные режимы течения (рис. 1). При малых скоростях газовой фазы устанавливается пузырьковый режим (рис. 1, а). Отметим, что скорость газовой фазы при этом режиме близка к скорости свободного подъема пузырьков. С ростом скорости газовой фазы и соответственно с ростом газосодержания начинается беспорядочное движение пузырьков газа, приводящее к их столкновениям. При [c.4]

Рис. 6-8. Карта режимов течения газожидкостных потоков в вертикальных трубах.

Режим течения двухфазного потока зависит от теплофизических свойств жидкости и пара, расходов отдельных фаз и от размеров и положения трубы в пространстве. Визуальные наблюдения и киносъемки показали, что в вертикальных трубах в основном существуют четыре режима течения пузырьковый (рис. 1.1, а), снарядный (рис. 1.1,6), кольцевой или дисперсно-кольцевой (рис. 1.1, в) и эмульсионный (рис. 1.1, г). [c.10]

Рис. 1.1. Режимы течения парожидкостного потока в вертикальных трубах

Рассмотрим задачу по конденсации пара в вертикальной трубе при ламинарном режиме течения пленки. [c.159]

Рис. 9-1. Режимы течения пароводяной смеси в вертикальных трубах, а — пузырьковый б — снарядный в — стержневой г — эмульсионный.

При движении жидкости в вертикальных трубах различают следующие режимы течения пузырьковый, снарядный, стержневой и эмульсионный. [c.152]

Рис. 10-1. Режимы течения пароводяной смеси в вертикальных трубах.

Внутренний теплообмен в горизонтальных трубах диаметром менее 15—20 мм мало отличается от теплообмена в вертикальных трубах. При диаметре горизонтальной трубы более 15—20 мм даже в условиях равномерного обогрева по периметру, но при расслоенном режиме течения, теплообмен несимметричен и температуры стенок верхней и нижней образующих трубы получаются различными (рис, 10-6). [c.141]

Рис. 9.9. Режимы течения двухфазного потока в вертикальной трубе

Учитывая, что скорость реверса пленки жидкости определяет один из характерных режимов кольцевого течения смеси в вертикальных трубах, используем безразмерный параметр (2.3) [c.62]

На основании опытных данных на рис. 4.21 построено семейство кривых, характеризующее влияние параметра р на величину приведенного коэффициента сопротивления для значений числа РГс> 4. Область автомодельного режима течения смеси выбрана из соображений обеспечения максимально возможной точности измерения коэффициента гидравлического сопротивления при течении пароводяных смесей в вертикальных трубах. Чем выше скорость течения смеси, тем выше точность измерения коэффициента 1 /. Из рис. 4.21 видно, что с ростом параметра р значение приведенного коэффициента гидравлического сопротивления уменьшается во всем интервале изменения расходного газосодержания. В пределе при р —> 1 коэффициент / тоже стремится к единице, что означает равенство коэффициентов гидравлического сопротивления смеси и однородной жидкости. Это является следствием сближения физических свойств компонентов смеси с ростом приведенной плотности р. [c.165]

Для оценки влияния параметра х на истинное газосодержание в кольцевой структуре можно воспользоваться результатами исследований режима реверса пленки жидкости (раздел 5.4) и опытными данными ВНИИГАЗа [16] по барботажу газа в вертикальных трубах. В разделе 5.4 теоретическим методом показано, что изменение вязкости жидкости не оказывает сколь-либо заметного влияния на скорость реверса пленки жидкости в вертикальных трубах. Такой же результат был получен экспериментальным путем во ВНИИГАЗе [16]. В то же время изменение вязкости жидкости оказало существенное влияние на значения скорости смеси и истинного газосодержания, соответствующие переходу пробковой структуры течения смеси в кольцевую. Эти изменения учитываются приведенными выше формулами (2.6) и (2.7). [c.216]

Рис. 6.20. Спектральная плотность распределения пульсаций трения на стенке при кольцевом режиме течения смеси в вертикальной трубе, м 12 м/с, = 0,0173 H /м = 855 кг/м

При вязкостно-гравитациоином режиме течения в вертикальных трубах и совпадении направлений вынужденной и сюбодной конвекций у стенки (охлаждение жидкости и течение сверху вниз или [c.79]

При вязкостио-гравитацноином режиме течения в вертикальных трубах и противоположном направлении вынужденной н свободирй конвекций у стенки (охлаждение жидкости и течение снизу вверх или нагревание и течение сверху вниз) для расчета средней теплоотдачи можно воспользоваться следующей формулой [15] [c.81]

Режимы течения. Различают пять режимов течения двухфазного потока в вертикальных трубах и восемь в горизонтальных. Основными режимами вертикального двухфазного потока по мере увеличения паросодержания являются пузырьковый, снарядный, эмульсионный (пенный, полукольцевой), дисперснокольцевой, дисперсный. В горизонтальных трубах, кроме того, обнаруживаются [c.33]

Рис. 2.1. Карта режимов течения воздуховодяных (0,59 МПа) и пароводяных (6,9 МПа) потоков в вертикальных трубах

Возможен переход от пузырькового непосредственно к дисперсному режиму при достижении некоторой критической массовой скорости. Это явление отображено на диаграмме Бейкера и др. На рис. 5.3 показан график в координатах р — vlnlgD [5.11], построенный по результатам изучения течения воздуховодяной смеси в вертикальной трубе при атмосферном давлении, на котором ясно видна возможность такого перехода. Для пароводяных потоков он наступает при массовых расходах выше 6-10 кг/м -час [5.6]. [c.124]

При устранении источников возмущений принципиально возможен переход от чисто ламинарного течения сразу к турбулентному, так как пленка конденсата не обладает абсолютной неустойчивостью. В случае конденсации в трубе переход к волновому режиму должен произойти при еще меньших значениях R b. Визуальные наблюдения процесса конденсации паров N2O4 в вертикальной трубе показали, что даже при малых тепловых нагрузках участок с гладкой поверхностью пленки практически отсутствует. [c.146]

Основное различие в подходах к решению задачи теплообмена при конденсации на вертикальной поверхности и в вертикальной трубе в условиях ламинарного режима течения пленки конденсата под совместным действием гравитационных сил, и касательных напряжений, возникающих на границе раздела фаз, заключается в способах определения и учета сил, действующих на пленку. Для упрощения решения, а также в связи со слабой изученностью влияния парового потока на движение пленки конденсата и теплоперенос в ней обычно пренебрегают влиянием того или иного фактора сил тяжести [6.40— 6.42], поперечного потока пара [6.43, 6.44 и др.] и т. д. Однако почти все работы по конденсации движущегося пара имеют характерный недостаток — касательные напряжения на границе раздела фаз определяются по формулам, рекомендуемым для сухих гладких или шероховатых поверхностей [6.44—6.48] и справедливым для двухфазного кольцевого течения лишь в случае чрезвычайно малой толщйны пленки, когда отсутствует волновой режим течения или амплитуда волн не превышает толщины ламинарного слоя парового потока. В остальных случаях волнового режима сопротивление трения во много раз превышает сопротивление для гладкой твердой поверхности, что должно соответствующим образом отразиться на характере течения пленки и теплопереноса в ней. Имеющиеся расчетные рекомендации по теплообмену в рассматриваемой области удовлетворительно обобщают опытные данные, по-видимому, за счет корректирующих эмпирических поправок. Поэтому естественно расхождение расчетных и опытных данных, полученных при конденсации паров веществ с иными теплофизическими свойствами и отношением Re VRe, даже при соблюдении внешних условий (Re", АГ, q,P). [c.158]

Переход от снарядного течения к кольцевому для пароводяного потока, протекавшего в вертикальных трубах при высоком давлении, был исследован Гриффитом [9]. Структура течения определялась на основании осциллограмм показаний зондов, с помощью которых измерялось электрическое сопротивление. Зонды были расположены в непосредственной близости к выходу из обогреваемого участка на расстоянии 1,53 м от него вниз по потоку. Зонд, установленный Гриффитом на выходе из обогреваемого участка, фиксировал переход от одного режима к другому при более высоких паросодержапнях, чем в настоящей работе, примерно на 10%, несмотря на то что условия эксперимента были почти одинаковыми. Большинство данных было получено Гриффитом с помощью зонда, расположенного за обогреваемым участком. Этот зонд фиксировал переход к кольцевому режиму течения нри более низких паросодержапнях, чем те, которые определялись с помощью зонда, расположенного выше по потоку. Гриффит объяснял это явление разрушением паровых снарядов по мере прохождения ими адиабатического участка. Сравнение полученных результатов показывает, что карты режимов течения, полученные при адиабатических условиях, могут существенно отличаться от карт, полученных в условиях обогрева. [c.45]

Разработана экспериментальная установка для изучения режимов течения в условиях кипения при высоком давлении. Получены данные о режимах течения кипящей воды, движущейся вертикально вверх в круглых трубах диаметром 10,2 мм и длиной 0,6 — 2,4 м. На вход в рабочий участок подавалась вода, недогретая до температуры насыщения, давление изменялось от 35 до 70 ата, а удельные массовые расходы — от 1,96-10 до 19,6-10 кг1м -час. Равномерные тепловые потоки, увеличивавшиеся вплоть до критических нагрузок, создавались за счет омического нагрева рабочего участка постоянным током. [c.53]

Главное влияние на процесс теплообмена конденсирующегося пара со стенкой оказывает пленка конденсата, так как тепловое сопротивление ее отличается большой величиной вследствие низкой теплопроводности всех неметаллических жидкостей. Интенсивность отвода тепла от поверхности конденсации через пленку конденсата зависит от температурного напора, характера движения, физических свойств и толщины пленки. При вертикальном расположении трубы наблюдаются два основных режима движения пленки конденсата. В верхней части трубы пленка имеет ламинарный характер. Затем по мере увеличения ее толщины увеличивается скорость движения лленки и ламинарный режим двлжения ее переходит в турбулентный. При ламинарном движении пленки конденсата имеют место также два режима течения. В верхней части трубы наблюдается чисто ламинарное течение, а потом оно переходит в ламинарный волновой режим, при котором на поверхности пленки конденсата появляются капиллярные волны. [c.271]

К расслоенному, а при движении пароводяной омеси в вертикальных трубах возможны главным образом два режима течения— стержневой и эмульсионный. Таким образом, оШ Ибка в определении объемного паросодер-жания из-за неопределенности структуры течения в данном случае резко уменьшается. На рис. (3-11) представлены расчетные значения максимальных ошибок для -вертикального канала прямоугольного сечения с учетом неопределенности структуры (стержневой или эмульсионной). [c.59]

Р и с. 2.7. Режимы течения при кипении в вертикальной трубе И под ьемном двнжепип [2.16] [c.45]

Из работ последних лет по движению гидросмесей в вертикальных трубах отметим исследования Ю. В. Шелтова (1958, 1960), экспериментально обнаружившего своеобразное влияние твердых частиц на переход ламинарного режима течения в турбулентный, работы А. П. Юфина и Н. Т. Беловой (1963), А. И. Борисова (1963), а также теоретический анализ распределения твердых частиц в вертикальном турбулентном потоке жидкости, выполненный Б. А. Фидманом (1963). [c.769]

Для некоторых режимов течения удалось найти расчетные формулы для коэффициентов теплоотдачи. В частности, для ламинарного течения пленки при скоростях движения пара менее 10 м1сек средний коэффициент теплоотдачи на участке конденсации высотой к в вертикальной трубе составит [c.20]

На основании анализа параметрического уравнения (6.17) Т. Сасаки [55] установил, что основными определяющими критериями являются Rei и Fri. Полученные опытные данные Т. Сасаки представил в графической форме, в виде зависимости X = /(Rei Fr). Опытные данные Т. Сасаки хорошо согласуются с результатами экспериментальных исследований ВНИИГАЗа в кольцевом режиме течения смеси в вертикальных трубах [16, с. 182]. Обработка опытных данных Т. Сасаки [55] и ВНИИГАЗа приводит к эмпирическим формулам [c.228]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...