Режимы течения жидкости (газа)

Существуют два режима течения жидкости (газа) ламинарный и турбулентный. Ламинарное течение является упорядоченным слоистым течением все частицы во время движения остаются в своем слое и не перемешиваются с соседними. Как показывают опыты, ламинарный режим течения соответствует достаточно малым значениям числа Рейнольдса. [c.40]

РЕЖИМЫ ТЕЧЕНИЯ ЖИДКОСТИ (ГАЗА) [c.18]

Повышение давления оказывает сильное влияние в первую очередь на такие физические характеристики газа, как плотность и коэффициент кинематической вязкости. Если воспользоваться уравнением (2.2), описывающим течение жидкости (газа) в зернистом слое, то можно сделать следующие предварительные выводы. В области ламинарного режима величина давления в аппарате не должна оказывать заметного влияния на скорость нача- та псевдоожижения слоя (коэффициент вязкости л в [c.41]

Во время проведения экспериментов была выявлена закономерность взаимодействия струи жидкости, истекающей из сопла, и эжектируемым ею газом. Она заключается в скачкообразном повышении количества эжектируемого газа струей жидкости одной и той же длины при переходе ее от турбулентного к кавитационному режиму течения и в скачкообразном уменьшении количества эжектируемого газа жидкостью при переходе от кавитационного к турбулентному режиму течения жидкости. Однако это уменьшение происходит при давлении нагнетания жидкости в сопло меньшем, чем при величине давления, при которой произошло образование струи с кавитационной структурой. Эта закономерность и образует гистерезис количества захватываемого струей газа (рис. 8.37). [c.212]

ДВА РЕЖИМА течения жидкостей и газов в трубах 57" [c.57]

Для анализа результатов эксперимента и описания режимов течения жидкостей и газов широко используется теория размерностей и подобия [c.65]

Из соображений неразрывности потока очевидно, что при стационарном режиме течения расход газа (жидкости) одинаков в любом сечении потока, т. е. [c.285]

Плоская стенка (пластина). При течении жидкости (газа) вдоль плоской поверхности (пластины) на начальном участке, пока пограничный слой тонкий, течение ламинарное. Далее, на некотором расстоянии дг р от передней кромки пластины, течение в пограничном слое становится турбулентным. Условная граница перехода ламинарного режима в турбулентный определяется критическим числом Рейнольдса [c.228]

При ламинарном режиме течения жидкости в кольцевом канале между колоннами труб для получения ориентировочной величины К также приходится пользоваться формулой (50). Движение жидкости в подъемных трубах круглого и кольцевого сечений из нефтяных скважин совершенно не изучено. Условия движения жидкости в этих трубах бывают чрезвычайно разнообразны и могут изменяться во времени. Во всех случаях работы погружных агрегатов в нефтяных скважинах на поверхность по кольцевому трубопроводу поднимается нефть в смеси со свободным газом, причем содержание в смеси свободного газа по мере подъема жидкости к устью скважины увеличивается за счет выделения из нефти растворенного в ней газа. [c.123]

Уравнения выведены для турбулентных режимов течения жидкости и газа в предположении, что истинные значения параметров течения могут быть представлены как сумма среднего значения (обозначаемого чертой сверху) и пульсационного (отмечаемого штрихом) [c.59]

С нарезкой специальной формы (рис. 12.2). При вращении винта на жидкость находящуюся в пространстве между втулкой и винтом, действуют силы жидкостного трения, в результате чего в осевом направлении создается противодавление, равное давлению jPo в герметизируемом объеме, и исключается вытекание жидкости наружу. Винтовые уплотнения эффективно работают в жидкостях с относительно большой вязкостью (маслах, растворах полимеров и т. п.), поскольку их рабочий процесс определяется трением в ламинарном режиме течения жидкости. В жидкостях с малой вязкостью (в воде, сжиженных газах и т. п.) более эффективны лабиринтно-винтовые уплотнения. Они состоят из втулки 1 и винта 2 (рис. 12.3), имеющих нарезки противоположного направления. При вращении винта в жидкости, находящейся в [c.406]

Коэффициент теплоотдачи при продольном омывании, поверхностей нагрева зависит от режима течения жидкости. В котельных агрегатах, как правило, имеет место развитое турбулентное движение (дымовых газов, воздуха, воды, пара). Лишь в пластинчатых воздухоподогревателях, в которых течение характеризуется числами Рейнольдса менее 104, имеется переходная область от ламинарного к турбулентному режиму. [c.41]

Режимы течения жидкостей и газов. Опытами установлено, что в зависимости от величины скорости движения, размеров потока и вязкости среды могут наблюдаться два качественно различных режима течения ламинарный и турбулентный. При ламинарном режиме течение имеет упорядоченный слоистый характер. Отдельные слои потока двигаются, практически не перемешиваясь одни с другими. При турбулентном режиме течение является беспорядочным. В потоке образуются завихрения, и в результате этого возникает сильное перемешивание в поперечном к основному движению направлении. [c.36]

Оно определяет наибольшую силу сдвига в среде и потому может приводить к разрушениям твердых тел, изменениям режимов течения жидкостей и газов и т. п. В МСС обычно находят не только закон движения и(х, t) или у(дс, t)y но и компоненты тензора напряжений 5 (х, () или аг (х, t) и др. Но для вычисления Ттах надо вычислить главные напряжения аь (Тг, аз и выбрать наибольшее из (6.45), что связано с решением и анализом корней кубического уравнения. Важным преимуществом обладает октаэдрическое напряжение Тп (6.42) или модуль девиатора а, имеющие [c.105]

Для ламинарного режима течения жидкостей и газов в порах ха рактерна линейная зависимость между скоростью фильтрации и градиентом давления. Величина коэффициента проницаемости на этом режиме постоянна для каждого материала и может изменяться лишь при изменении структурных характеристик пористого тела. В табл. 1.7 приведены теоретические зависимости для определения коэффициента проницаемости пористых структур. При выводе формул авторы основывались на модельном представлении структуры пористого материала в виде системы пор, пронизывающих пористое тело. Особенности моделей пористого тела указаны в примечании к табл. 1.7. Для экспериментального определения проницаемости пористых материалов проводят исследования в соответствии с ГОСГ 25283-82 (СТ СЭВ 2291-80). [c.28]

Для описания ламинарного режима течения жидкостей и газов в порах используют соотношение (1.18), а также формулу [c.32]

Коэффициент гидравлического сопротивления зависит от характеристик структуры пористого тела и режима течения жидкости или газа в порах. Его определяют экспериментально по результатам проливок или продувок образцов пористого тела. [c.34]

Формула (1.33) и критериальная зависимость (1.34), так же как и зависимость (1.25), имеют универсальное применение для описания ламинарного, турбулентного и переходного от ламинарного к турбулентному режимов течения жидкостей и газов. Однако соотношения (1.33) и (1.34) более удобны для практического применения, так как позволяют сравнивать гидравлические свойства пористых материалов по значениям коэффициента при одинаковых значениях числа Red, а также дают возможность прогнозировать гидравлические свойства новых видов пористых материалов по их пористости, средним размерам пор и строению порового пространства. Точность такого прогнозирования невелика (до 30—40%), однако вполне достаточна на стадии разработки новых видов пористых проницаемых материалов. г к [c.35]

Из этого вывода непосредственно следует, что давление изменяется линейно вдоль колонки с потоком, заключение, справедливое для любого режима течения жидкости в однородной линейной пористой среде(постоянство и),будет ли он струйным или турбулентным. Аналогично этому будет изменяться линейно в любой изотермической линейной системе, где движется газ, который можно считать идеальным. Поэтому линейные изменения р или р не являются критерием для струйного режима потока в пористой среде. [c.77]

Средний коэффициент теплоотдачи на внутренней поверхности стенки при турбулентном режиме течения капельных жидкостей и газов в каналах кольцевого сечения может быть рассчитан по следующей формуле [4] [c.96]

Пользуясь понятием захлебывания, объясним переход от снарядного режима течения к пенному в соответствии с [31. Если скорость газа в пузыре при снарядном режиме течения и расход жидкости в пленке, обтекающей пузырь, таковы, что удовлетворяют условию захлёбывания, пузыри будут разрушаться и произойдет переход от снарядного режима к пенному. Переход от пенного режима к пленочному является - переходом через так называемую точку поворота. [c.6]

В данном разделе будут даны постановка и решение задачи о массопереносе через межфазную границу газ—жидкость в условиях кольцевого режима течения газожидкостной смеси. В соответствии с [112] будем считать пленку жидкости турбулентной. Для описания процесса массопереноса в жидкости будем использовать турбулентную модель диффузии [11] [c.305]

Течение двухфазных систем газ—жидкость. Значительная часть проблем, связанных с движением многофазных систем в трубах, относится к течению системы газ — жидкость. Известны следующие режимы течения [285] [c.164]

Таким образом, из вышеприведенного анализа следует, что газ захватывался струей кавитирующей жидкости на более коротком участке, чем струей турбулентной жидкости. В связи с этим при переходе от турбулентного режима течения к кавитационному в эжекторе, который имеет короткую камеру смешения, количество [c.212]

Особенностью электромагнитной объемной силы является то, что в отличие от других объемных сил (силы тяжести, инерционных сил) ею можно управлять, воздействуя на вызывающие ее. электрическое и магнитное поля. Изменяя величину электромагнитной силы, можно влиять на интенсивность и форму ударных волн, увеличивать критическое значение числа Рейнольдса при переходе ламинарного режима течения в турбулентный, замедлять пли ускорять поток электропроводной жидкости (или газа), вызвать деформацию профиля скорости п отрыв пограничного слоя. [c.178]

Для течения в горизонтальных и слабонаклонных трубах приближенная методика расчета условий взаимных переходов между различными структурами, предложенная в [71], рассматривает в качестве базового расслоенный режим течения. Для этой структуры одномерные уравнения сохранения импульса записываются отдельно для потоков жидкости и газа. При известном (или постулируемом) законе трения на межфазной границе такой подход позволяет рассчитать доли сечения, приходящиеся на каждую из фаз в рассмотренном режиме течения, и градиент давления в трубе. (В 7.7 подобный подход будет рассмотрен нами достаточно детально.) Если бы жидкость и газ двигались в трубе со своим массовым расходом в отсутствие другой фазы, то соответствующие градиенты давления за счет трения выражались бы известным законом Дарси—Вейсбаха [26] [c.306]

При дисперсно-кольцевом режиме течения жидкость движется в виде мелких капель в паровом ядре и пленки на стенке. Скорости и температуры капель, пленки и парового ядра в обш,ем случае отличаются суш,ествен-ным образом. Очевидно, что для описания дисперсно-кольцевого реншма течения необходимо использовать уравнения сохранения, запЕсанные в отдельности для каждой составляющей потока пленки, капель и газа (см. уравнения (2.7)). Для одномерного стационарного случая (см. схему [c.71]

Г идродинамические характеристики щелевых уплотнений существенно зависят от режима течения жидкости или газа в щели. Возможны ламинарный и турбулентный режимы течения. Раз- [c.377]

Проницаемость - это свойство пористого материала пропускать через себя жидкость или газ под действием приложенного градиента давления. Оно характеризуется количеством жидкости или газа, прошедшего в единицу времени через единицу поверхности фильтрующей перегородки определенной толщины при фиксированном перепаде давления. Проницаемость по отношению к газам называется газопроницаемостью (например, воздухопроницаемость), а к жидким — проницаемостью по жидкости [например, проницаемость по воде (водопроницаемость), маслу (маслопроницаемость) и т.д.]. Эта зСарактеристика зависит от геометрии порового пространства и режимов течения жидкости или газа. Проницаемость увеличивается с возрастанием пористости, размеров пор, перепада давления и уменьшается с увеличением толщины фильтрующей перегородки, вязкости фильтрата. [c.91]

При значении критерия Рейнольдса, меньшем некоторого критического Некр, режим течения жидкости (газа) ламинарный, в противном случае — турбулентный. Возникающие в потоке возмущения при сравнительно низких числах Рейнольдса гасятся силами вязкости, смещаясь вниз по течению. С ростом числа Рейнольдса, в момент достижения значения Кекр под воздействием возмущений течение скачкообразно становится турбулентным [91, 131. Вместе с тем показано, что значение Не р, соответствующее переходу от ламинарного режима течения к турбулентному, тем меньше, чем больше интенсивность возмущений. [c.23]

Оно определяет наибольшую силу сдвига в среде и потому может приводить к разрушениям твердых тел, изменениям режимов течения жидкостей и газов и т. п. В МСС обычпо находят не только закон движенм и х, t) или v x, t), но и компоненты тензора напряжении uij(x, t) или t) и другие. Но для вычисления т,лах надо вычислить главные напряжения аь сгг, и выбрать наибольшее из (8.45), что связано с решением и анализом корней кубического уравнения. Важным преимуществом обладает октаэдрическое напряжение Тп (8.42) или модуль девиатора а, имеющие простые выражения через а,-,- или ац и равноправные с Тшах в физике явлений. Причина такого равноправия в первую очередь состоит в том, что с точностью до почти постоянного множителя числа т и [c.104]

Опыты иоказьшают, что возможны два режима или два вида течения жидкостей и газов в трубах ламппарны11 и турбулентный. [c.62]

Так, например, при пузырьковом и снарядном режимах течения газосодержание в верхней части горизонтально трубы больше, чем в нижней (рис. 2а, б). Кролш того, переход от снарядного течения к пленочному в горизонтальных трубах осуществляется несколько иначе, чем в вертикальных. Пусть при определенной скорости ввода газовой фазы в горизонтальную трубу там установился снарядный режи.м течения. Будем увеличивать газосодержание потока. Благодаря действию силы тяжести более тяжелая фаза (жидкость) будет стремиться в нижнюю часть трубы, а более легкая (газ) — в верхнюю. Таким образом, возникнут параллельные потоки жидкой и газообразной фаз. Такой режим течения носит название расслоенного. При этом на поверхности жидкости могут возникать поверхностные волны (см. рис. 2, в), вызванные движением газовой фазы. При дальнейшем увеличении скорости подачи газа поверхностные волны могут достигать верхней стенки аппарата. Эти волны распространяются с большой скоростью и смачивают всю поверхность верхней части трубы, на которой остается пленка жидкости. Пленка покрывает поверхность трубы в промежутках между перемычками (рис. 2, г), образованными жидкостью. Режим течения, при котором образуются эти перемычки, носит название волнового режима с перемычками. Если происходит дальнейшее увеличение скорости газа, то газовый поток пробивает жидкие перемычки [c.6]

Известно, например, что при турбулентном режиме течения сплошной фазы скорость переноса вещества возрастает в силу интенсивного перемешивания фаз. Режимы течения газожидкостной смеси по характеру движения фаз можно условно разделить на ламинарно-ламинарный, когда жидкость и газ движутся ла-минарно, ламинарно-турбулентный, когда газ движется ла.ми-нарно, а жидкость — турбулентно, турбулентно-турбулентный, когда обе фазы движутся турбулентно и турбулентно-ламинарный, когда газ движется турбулентно, а жидкость — ламинарно. [c.7]

Для системы газ — жидкость, рассматриваемой Уоллисом [860], и системы жидкость — жидкость, исследуемой Праттом и др. ]614, 61.5] в пузырьковом или капельном режиме, га = 1. Майлз и др. [543] получили для случая просачивания воды через пену значения 0,6—0,9 для устойчивой пены, а Гриффит и Уоллис [286] установили, что га = —1 для полностью развитого снарядного режима течения. [c.389]

В работе [659] предполагается, что при малом значении (рр — — р) частицы и поток жидкости возмущены, так что пузыри не могут устойчиво существовать, поскольку нет постоянного сквозного протока жидкости. Временно свободные от частиц объемы создаются центробежной силой турбулентного вихря, но это не пузырь, как мы его здесь понимаем. Жидкие псевдоожиженные слои обычно имеют низкое значение (рр — р). Если жидкость — вода, то нри скоростях, вызывающих значительное распшрение слоя, вихревое движение сопровождается образованием временных пустых объемов, часто напоминающих пузыри. В газовых псевдоожиженных слоях происходит более интенсивное образование пузырей. Авторы работы [818] постулировали, что при псевдоожижении с изменением агрегатного состояния весь избыточный газ по сравнению с минимально необходимым для процесса псевдоожижения циркулирует по слою в виде пузырей. Ценц [899] связывал дальнейший рост пузырей с образованием снарядного режима течения, когда диаметр пузыря равен диаметру канала. Авторы работы [650] получили подтверждение этих теорий с помощью эмпирических зависимостей для образования пузырей и частоты их отрыва средняя толщина пузырькового слоя у определяется по приближенному соотношению [c.413]

Массоперенос в режиме восходящего прямоточного течения. В высокопроизводительных высокоскоростных массообменных аппаратах массоперенос в пленку жидкости осуществляется в интенсивных гидродинамических режимах. Пленка жидкости при значительных касательных напряжениях на поверхности раздела фаз поднимается вверх. Происходит движение пленки жидкости в спутном потоке газа. За счет интенсивного взаимодействия газа массоперенос значительно ускоряется. Коэф-фиг(иент массопереноса зависит от режимных параметров обеих фаз. Вопрос о механизме ускорения массопередачи до настоящего времени остается откр(.1тым, хотя известна гипотеза, объясняющая ускорение влиянием газового потока на волновые характеристики, имеющие в снутном потоке характер случайных величин [1, 44, 45 . [c.29]

На границе перехода от кавитационного режима течения к сплошному жидкостному происходит скачок давления от величины давления насыщенных паров до величины, практически равной давлению P низконапорной среды, в которую происходит истечение жидкости из сопла. Скачок давления сравнивается 22, 28, 29 со скачком уплотнения при критическом истечении газа через сопло. Образовавшаяся за скачком давления сплошная жидкая фаза, истекая из диффузора сопла (см. рис. 5. 1, а) в низконапорную среду, образует с последней свободно истекающее струйное течение, метод расчета которого представлен в гл. 4, а процесс кавитации в сопле Вентури описывается следующей системой уравнений, в которую входят уравнения отражаю1цие параметры потока в критическом сечении К-К сопла [c.147]

В зарубежной литературе этот параметр используется очень широко, в том числе и в тех случаях, когда потоки жидкости и газа нельзя рассматривать как раздельные. В [71] параметр Мартинелли Х использован в качестве одного из безразмерных комплексов, используемых при расчете границ режимов течения двухфазных смесей. [c.307]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...