Режимы течения в щелях

Режимы течения в щелях [c.377]

Рассмотрим эти процессы аналитически на основе обычных положений гидромеханики. При наличии п параллельных каналов между уплотняемыми полостями будет некоторая утечка Q. Форма каждого канала (рис. 42, в) может быть произвольной, а размеры выражены условной длиной шириной 5,- и высотой б,-. В действительности каналы — узкие щели, поэтому можно полагать, что условные их размеры соответствуют узким щелям прямоугольной формы. Из уравнения расхода для ламинарного режима течения в каждом канале при перепаде давления Ар и вязкости х следует [c.89]

Рис. 13.24. Зависимость скорости изнашивания поверхностей трения от режима течения в кольцевой щели

В эксцентричном кольцевом канале местные режимы течения жидкости по периметру щели могут значительно отличаться от среднего режима, характеризуемого среднерасходной скоростью течения, т. е. могут одновременно существовать ламинарное и турбулентное движения. Расчет коротких щелевых ГУ на смешанных режимах течения приведен в работе [49]. При смешанном течении в щели область турбулентного режима увеличивается с ростом перепада давления и эксцентриситета и уменьшением вязкости жидкости. [c.47]

Большей стабильностью среднего положения обладают приводы с турбулентным режимом течения масла в дросселе (см. значения ширины Iiq и h щелей управляющих золотников приводов в среднем положении), что объясняется наличием близкого к турбулентному режима течения масла в рабочей щели золотника. В результате изменение вязкости масла и подведенного давления приблизительно одинаково сказывается на расходах масла через дроссель и через рабочую щель золотника, что обеспечивает лучшую стабильность размеров при воспроизведении. [c.189]

Протяженность зон /—III по уо для различных щелей оказывается неодинаковой и определяется режимом течения рабочего тела в сопловом канале, его геометрическими характеристиками и значени-нием критического расхода жидкости в пленке (я пл)кр ( 3-5). Механизм образования отмеченных трех зон можно объяснить следующим [c.174]

В эксцентричной кольцевой щели с поперечными канавками резкий переход от ламинарного режима течения к турбулентному наблюдается при числе Рейнольдса Кекр = 800. [c.127]

Так как F(x) убывает с уменьшением х, то инкубационный период, согласно (7.31), возрастает с уменьшением коэффициента интенсивности напряжений. Существует критическое значение коэффициента интенсивности напряжений Ки такое, что при Ki > Ки раскрытие трещины достаточно велико и газ (жидкость), текущий в полости трещины, можно считать идеальным в этом режиме расход газа будет прямо пропорционален ширине щели, и коэффициент т] в формуле (7.18) не зависит от раскрытия трещины и коэффициента интенсивности напряжений. При Ki < Ки механизм движения газа меняется (вязкое течение, кнудсеновская диффузия и т. п.) при этом расход газа будет гораздо сильнее зависеть от ширины щели, и коэффициент т] будет уменьшаться с уменьшением Vo и Ki. В последнем режиме с уменьшением Ki инкубационный период, согласно (7.31), возрастает гораздо быстрее, чем в первом режиме например, в простейшем случае вязкого течения будет [c.386]

Лабиринтные уплотнения. Для повышения сопротивления при высоких числах Рейнольдса, соответствующих турбулентному режиму течения, на одной (рис. 352, б) или обеих (рис. 352, в) поверхностях, образующих щель, выполняют лабиринтные канавки, которые вследствие чередующегося изменения сечения щели и завихрений повышают при турбулентном течении ее сопротивление. [c.582]

В общем случае в зависимости от соотношения чисел Re и Та (или Re ) в щели возможны следующие режимы течения [c.379]

При чисто ламинарном режиме (область I) и отсутствии эксцентриситета вращение не влияет на гидравлическое сопротивление щели. При ламинарном вихревом режиме (область П) это влияние очень слабое. При турбулентном режиме (области III и IV) влияние вращения на гидравлическое сопротивление щелей проявляется наиболее сильно. Наличие эксцентриситета в цилиндрических щелях при всех режимах течения приводит к уменьшению гидравлического сопротивления. [c.379]

Ход поршня ограничен крышками цилиндра. Жесткий удар поршня о крышку в гидроцилиндрах строительных машин предотвращают с помощью демпферов. Принцип действия демпфера основан на том, что в конце - хода поршня часть жидкости в цилиндре отсекается от сливного трубопровода (см. рис. 70). Инерционные силы увеличивают давление поршня на жидкость, которая через кольцевую щель I между втулкой демпфера и расточкой в крышке цилиндра (рис. 70,а) или через отверстие II (рис. 70,6) выдавливается в сливную полость. Сопротивление перетеканию жидкости через отверстие тормозит поршень и плавно снижает его скорость. Считают, что в кольцевой щели течение жидкости происходит в ламинарном режиме, а в отверстии — в турбулентном. [c.140]

Приводятся графики результатов газодинамической продувки падающего груза вискозиметра в калиброванном канале, схема проводимых измерений в целях уточнения доли местных сопротивлений и сопоставления трения при ламинарном режиме течения газа в кольцевой щели. Даются рекомендации для учета соответствующих поправок и способ нахождения коэффициентов предлагаемой рабочей формулы отмечается необходимость использования рабочего диапазона чисел Рейнольдса от 300 до 600. [c.203]

Потери на трение в подшипниках составляют, как правило, незначительную долю общих потерь. Для гидродинамических и гидростатических подшипников, работающих при турбулентном режиме течения рабочей жидкости, обычно отбираемой непосредственно из проточной части, потери могут быть рассчитаны так же, как для цилиндрических щелей. Сценке потерь на трение в подшипниках, использующих масло, посвящена специальная обширная литература. [c.82]

При турбулентном режиме течения закон сопротивления слабо зависит от формы канала (круглая труба, кольцевое пространство, щель). В диапазоне чисел Рейнольдса 2 10 < Ке к < 10 коэффициент сопротивления рассчитывается по формуле Блазиуса [c.115]

На рис. 9.3 приведены результаты, полученные в работе [9.6] для рабочей решетки. Значения коэффициента напора и КПД решетки соответствуют оптимальным режимам течения. Представленные результаты получены для различных относительных смещений h s и а /с. Аналогичные результаты получены и для направляющей решетки. Отмечено, что нет никакой существенной разницы между характеристиками вращающейся и неподвижной решеток с тандемными лопатками и что эффекты сепарации пограничного слоя вследствие центробежных сил не оказывают заметного влияния ни на оптимальную ширину щели, ни на оптимальное расположение переднего и заднего профилей. [c.259]

G течением времени образуется щель ширины h, фронт которой в установившемся режиме рас тет с постоянной скоростью. [c.413]

Та = i/RbhSVv = 0...400 скорость изнашивания приблизительно одинакова, но меньще, чем при отсутствии щели (см. рис. 13.24). Следовательно, при изменении режима течения в кольцевом зазоре в таком широком диапазоне чисел Та нет обмена абразивом между областью стыка пары трения и областью вне щели. При переходе в зоне турбулентного течения (Та > 400) цилиндрическая щель уже не обеспечивает стабильности движения гидросмеси вблизи стыка пары трения, и ее изнашивание происходит с той же скоростью, что и при отсутствии защитной щели. [c.448]

Широко применяют в качестве дросселирующих устройств местные сопротивления, используемые в зоне квадратичных режимов течения. Как было показано выше (см. гл. 7 и 8), дросселирующие элементы па базе диафрагм и насадков, где обтекаются острые кромки, уже при малых значениях Re, имеют слабо изменяющуюся от Re зависимость коэффициента расхода (х. Хорошей стабильностью зависимости р. = / (Re) обладают и клапанные щели (см. рис. 3.76). Этим обеспечивается хорошая стабильность в широком диапазоне Re квадратичных характеристик р = Q у дросселей, основанных па примепенни таких элементов. [c.376]

В лаборатории турбомашин МЭИ используются различные стенды влажнога водяного пара, ориентированные на изучение 1) условий подобия и моделирования двухфазных течений в различных каналах и в элементах проточной части турбин АЭС 2) механизмов скачковой и вихревой конденсации пара в соплах каналах и решетках турбин при дозвуковых и сверхзвуковых скоростях 3) влияния периодической нестационарности и турбулентности на процессы образования дискретной фазы, взаимодействия фаз и интегральные характеристики потоков 4) двухфазного пограничного слоя и пленок в безградиентных и градиентных течениях 5) механизма и скорости распространения возмущений в двухфазной среде, а также критических режимов в различных каналах в стационарных и нестационарных потоках 6) основных свойств и характеристик дозвуковых и сверхзвуковых течений в соплах, диффузорах, трубах, отверстиях и щелях 7) влияния тепло- и массообмена на характеристики потоков в различных каналах 8) течений влажного пара в решетках турбин с подробным изучением структуры потока и газодинамических характеристик 9) структуре потока, потерь энергии и эрозионного процесса в турбинных ступенях, работающих на влажном паре 10) рабочего процесса двухфазных струйных аппаратов (эжекторов i и инжекторов). [c.22]

Во всех работах рассматривался случай горизонтального канала и исследования ограничивались только изучением вопросов устойчивости жидкости, без анализа движения. В этих работах было показано, что режимы течения горизонтальных слоев жидкости зависят от безразмерного параметра (критерия Релея), который равен произведению чисел Прандтля и Грасгоффа. При значениях критерия Релея больше 1700 (для горизонтальных щелей) наблюдается так называемое ячейковое движение жидкости. При относительно низких значениях критерия Рэлея возникает другой режим движения жидкости, называемый струйчатым. [c.190]

Остановимся более подробно на анализе экспериментальных данных П( локальным значениям перегрева АГсг = (7 сг — н) и коэффициента теплоотдачи а в кииящей пленке. На рис. 3.8 показано изменение ДГст, на рис. 3.9, а — изменение а вдоль длины обогреваемой пластины по опытам ИВТАН для ламинарно-волнового режима течения Rej = 209 и Re = 7,27-10 и турбулентного режима Rej = 1400 для изменения теплового потока от 3,63-10 до 3,14-10 Вт/м В опытах использовалась насыщенная вода (недогрев воды в питающей щели был минимальным 1-2 С). [c.108]

Для повышения суммарной эффективности отвода пленок с поверхностей лопаток несомненный интерес представляет отсос влаги через несколько щелей. Отсутствие взаимного влияния щелей из-за критического режима течения жидких пленок на лопатке (отрыва влаги) приводит к тому, что одновременный отсос влаги через несколько щелей, расположенных в разных частях профиля, оказывается весьма эффективным. Поэтому огранизация удаления влаги через несколько щелей с одинаковым статическим давлением в месте отбора влаги, несмотря на конструктивные сложности, заслуживает пристального внимания.- [c.326]

Разработана модель пульсирующего движения адиабатного, несжимаемого, стабилизированного паро- или газожидкостного потока в каналах постоянного сечения и в местных гидравлических сопротивлениях. Получены теоретические выражения для определения потерь и перепадов давления, истинного объемного паро- или газосодержания, а также режимов течения указанных двухфазных потоков. Результаты теоретического расчета сопоставлены с экспериментальными данными авторов и других исследователей в широком диапазоне изменения скоростей, давлений и расходных паро- или газосодержаняй двухфазных потоков в трубах, кольцевых щелях и диафрагмах. Библ. — 27 назв., ил, — 9. [c.248]

Таким образом, внутриканальная сепарация при режимах течения пленки, характерных для зоны III и частично для зоны II, определяется критическим расходом пленки в окрестности влагоулавливающей щели. Экспериментально установлено, что включение или отключение предыдущей щели практически не отражается на сепарации влаги из последующей щели (см. рис. 8-20,а). Это может быть объяснено малой устойчивостью движения пленки из-за отрыва гребней волн и разруще-иия пленки под действием падающих капель (см. гл. 3). Существует некоторое минимальное расстояние между щелями, при котором их взаимное влияние еще не наблюдается, поэтому максимальной эффективности внутриканальной сепарации можно ожидать при отсосе влаги со всей поверхности сопловых лопаток (например, если лопатка изготовлена из пористого материала). [c.176]

Рассматриваются полностью развитые течения вязкой несжимаемой изотропнопроводящей жидкости в канале прямоугольного сечения при наличии поперечного магнитного поля (Bo/a) —Gyy- -Gzz). Получено точное решение задачи в общем виде и его предельный случай, соответствующий течению в плоской щели. Показано, что при высоких числах Гартмана в окрестности оси канала может образовываться зона повышенных скоростей. Течение в плоской щели обладает в связи с этим парадоксальным свойством расход увеличивается с ростом числа Гартмана. Причина этого заключается в том, что предельный переход выносит на бесконечность область с бесконечно большой ЭДС, а рассматривается область, где течение происходит в режиме насоса. В заключение обсуждаются некоторые другие течения в неоднородных полях остроконечной геометрии. [c.628]

В ряде рекомендаций коэффициент расхода принимается равным л == 0,8 Крбме того, в некоторых рекомендациях коэффициент расхода принимают постоннным уже при числах Рейнольдса Re = 30—40. Однако допущение может быть принято для случая достаточно высоких давлений и когда седло клапана выполнено с весьма острой кромкой, т. е. при развитом турбулентном потоке. При наличии на седле фаски следует учитывать возможность появления при малых подъемах ламинарного режима течения жидкости в щели и соответственно изменения (снижения) коэффициента расхода. [c.371]

Г идродинамические характеристики щелевых уплотнений существенно зависят от режима течения жидкости или газа в щели. Возможны ламинарный и турбулентный режимы течения. Раз- [c.377]

Следует подчеркнуть, что во многих случаях внедрение прогрессивных технологических процессов, связанных либо с резким ростом интенсификации работы машин, либо с микрообработкой и другими процессами получения высокого качества, возможно только в условиях автоматизированного производства. Например, токарные автоматы КА-76 в цехе карданных подшипников, работающие по прогрессивному технологическому процессу (см. рис. 1У-7), имеют длительность рабочего цикла 4 с, в течение которых выдаются два кольца. Длительность стоянки шпиндельного блока после ( иксации, в течение которой должны быть сняты две готовые детали и установлены новые заготовки, составляет лишь 2,4 с. Очевидно, в условиях такой интенсификации ручная загрузка и выгрузка, а также межстаночная транспортировка, контроль и т, д. практически исключены. Разработанный МСКБ АЛ и СС прогрессивный технологический процесс мог быть осуществлен только на автоматической линии. При электроннолучевой обработке пазов и щелей в плоских деталях заданные точности и чистота поверхности могут быть обеспечены лишь при условиях соблюдения режимов обработки (в первую очередь равномерности подачи электронного луча по контуру) в очень жестких пределах. Соблюдение этого условия при сложной траектории взаимных перемещений луча и детали не может быть обеспечено при ручной подаче или ручном управлении механизмами подачи. Таким образом, оборудование для электроннолучевой обработки может быть эффективным только при полной автоматизации процесса с применением программного управления. [c.123]

Лабиринтные уплотнения представляют собой ряд последовательно расположенных кольцевых полостей (камер) и выступов (гребней). Схемы наиболее типичных форм камер и гребней представлены на рис. 10.33. При одностороннем расположении гребней с постоянным радиальным зазором (рис. 10.33, а) на входе в него поток жидкости сужается, в камере лабиринта внезапное расширение приводит к турбулиза-ции и перемешиванию всей массы. В конце камеры из объема струи выделяется поток постоянной массы, который вытекает во вторую щель и т.д. Присоединенные массы окружающей среды, оставаясь в камере, циркулируют и вновь примешиваются к входящей струе. Влияние формы камер и канавок на эффективность уплотнения, как показывают опыты, неоднозначно. В области автомодельного режима течения жидкости гидравлическое сопротивление лабиринтного зазора возрастает по сравнению с гладкой щелью примерно на 30 %. Установлено, что наибольшей эффективностью обладают аксиально- и радиально-ступенчатые лабиринты (рис. 10.33, в, г), обеспечивающие при одинаковом радиальном зазоре в 1,7...2 раза меньшие протечки, чем гладкая щель. [c.236]

Себан указывает, что корреляция результатов, полученных при М> 1, в виде Т1 х/Мз] неудовлетворительна. Поэтому он использует другие безразмерные комплексы и приводит результаты в безразмерном виде на фиг. 11, откуда следует, что существуют различные режимы течения на малом и большом расстоянии от щели. Себан предлагает корреляцию (12) для обобщения экспериментальных данных на больщом расстоянии от щели, где справедлив степенной закон. [c.131]

Для рассматриваемого случая, учитывая, что характер поверхностей излома в очаге разрушения всеща кристаллический или зернистый, следует ожидать установления в плоскости щели турбулентного режима течения. Для этого течения коэффициент трения можно определить по формуле [9]. [c.129]

Одной из основных геометрических характеристик вихревой трубы является радиус разделения вихрей г . Физико-математическая модель, построенная на гипотезе взаимодействия вихрей, позволяет рассчитывать величину на режимах, когда истечение из отверстия сопла-завихрителя соответствует критическому. Для докритических режимов истечения обычно принимают rj = г, [116]. Это весьма жесткое допушение, так как оно исключает возможность формирования свободного квазипотенциального закрученного потока в узкой кольцевой зоне, прилегающей к внутренней цилиндрической поверхности камеры энергоразделе-ния. Практически это означает полное отсутствие возможности взаимодействия вихрей, так как будет существовать лишь один приосевой вынужденный вихрь, вращающийся как квазитвердое тело. Устранить это внутреннее противоречие можно, если в математическую модель ввести оценку значения rj, основанную на законах сохранения массы, энергии и момента количества движения с учетом особенностей турбулентного характера течения. Рассмотрим модель вихревой трубы с тангенциальным вдувом газа через щель сопла на внутренней поверхности трубы радиусом [c.188]

В конце первой фазы щелочения производится усиленная продувка котла i o юбросом не более 10% веды и подпиткой котла дренажным насосом. Вслед за окончанием продувки давление в котле поднимается до 10 ата и держится в течение 10 час. Это — вторая фаза щелочения. В конце нее производится усиленная продувка котла оо сброотм веды не более 10% и со снижением давления в котле до З-г-5 ата, после чего давление в котле поднимается до 20 -г- 25 ата. Начинается третья фаза щелочения. На режиме 20 26 ата щелочение длится около. 8 час., а затем при этом же давлении в течение 5 час. производят снижение щелоч1ности в иотле. Если нет питательной воды с таким давлением, то снижение щел очности и осветление воды проводят при сниженном давлении, при котором может производиться подпитка отла насосами дренажных баков. [c.196]

В заключение следует рассмотреть некоторые результаты, иллюстрирующие влияние ОДА на коррозионно-эрозионные разрушения материалов (см. гл. 8). Соответствующие опыты, проведенные во ВНИИАМ [118], отчетливо показали, что малые добавки ОДА обеспечивают защиту материалов арматуры. Проверка осуществлялась на модели дроссельно-регулирующего клапана, схема которой показана на рис. 9.18, а, в режимах жидкостного и паро-капельного течений. Экспериментально фиксировалась степень эрозионного разрушения образцов путем определения скорости уноса массы материала, а также оценкой глубины износа поверхности. Исследовался эрозионный процесс при истечении через щель В, лри входе в которую поток совершал поворот на 90°. Следовательно, в опытах воспроизводился гидродинамически сложный лроцесс воздействия потока жидкости или влажного пара на обра- [c.314]

В измерительной схеме применение эталонного датчика обеспечивает компенсацию изменения химического состава и температуры исследуемой жидкостной пленки. Для измерения волновых параметров пленки в опытах применялись датчики со стержневыми электродами. Диаметр электродов и расстояние между ними были выбраны в процессе предварительных экспериментов таким образом, чтобы обеспечить по возможности в большей области ожидаемых толщин пленки зависимость, близкую к линейной, выходного сигнала прибора от толщины пленки. В экспериментах были использованы электроды, изготовленные из нержавеющей стали, диаметром 0,9 мм, расстояние между их центрами 4 мм. Датчики были установлены на расстоянии 350, 650 и 925, 950 мм от входной щели. Опыты показали, что стабилизация волновых параметров пленки наступает при L 800 мм для Reg = 800, а стабилизация профиля скорости воздушного потока — при L = 700мм для Re = 12 000. Таким образом, на участке канала с L > 800 мм в любом из рабочих режимов происходит установившееся однонаправленное горизонтальное воздуховодяное расслоенное течение. Измерения волновых параметров проводились с помощью датчиков, установленных на расстоянии 925 и 950 мм. Согласно рис. 2.29, а сигнал от датчика электропроводности поступает к ИТП-1, измеряющему толщины пленок. К выходу этого прибора под ключается шлейфовый осциллограф, регистрирующий локальные мгновенные толщины пленок жидкости. Использовались различные типы проволочных датчиков, показанных на рис. 2.29, б. [c.80]

Уравнение (2-104а) с погрешностью около 20% позволяет рассчитать теплоотдачу для нормальных режимов. В случае режимов с ухудшенной теплоотдачей в особенности для воды, точность расчета по уравнению существенно снижается. Расстояние от начала обогреваемого участка Хпт>, при котором наступает снии ение теплоотдачи и быстрый рост температуры станки (при <7с= onst), в случае течения вод и двуокиси углерода в круглых трубах и вддьце-вых щелях можно определить по формуле [52] [c.170]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...