Режим течения жидкости в трубопроводах

Задача 4.3. По трубопроводу диаметром d=10 мм и длиной /=10 м подается жидкость с вязкостью v=l Ст под действием перепада давления Ар = 4 МПа р = = 1000 кг/м1 Определить режим течения жидкости в трубопроводе. [c.73]

ОСНОВНЫЕ СВЕДЕНИЯ ПО ГИДРАВЛИКЕ ТРУБОПРОВОДОВ 1.4. РЕЖИМ ТЕЧЕНИЯ ЖИДКОСТИ В ТРУБОПРОВОДАХ [c.62]

Турбулентный режим течения жидкости в стальных трубопроводах круглого и кольцевого сечений гидропоршневых насосных установок происходит при небольших значениях числа Рейнольдса. Поэтому принято Я определять по формулам для гидравлически гладких труб. Обычно для этой цели применяется формула Блазиуса [c.123]

В этом случае жидкость будет занимать все сечение трубы в восходящих и только часть сечения в нисходящих участках трубопровода. Причем, чем больше угол наклона нисходящего участка трубопровода, тем меньше доля сечения трубы, занятая жидкостью. Режим течения жидкости в нисходящих участках трубопровода аналогичен безнапорному, при котором потери напора на трение полностью компенсируются изменением потенциальной энергии. Этот режим течения жидкости в нисходящем участке трубопровода описывается уравнением [17] [c.324]

При реальном проектировании конструктор разбивает напорный и сливной трубопроводы на отдельные участки, в каждом из которых равны скорость и диаметр трубопровода. Необходимо при этом помнить, что в один и тот же промежуток времени в различных участках гидросистемы числа Рейнольдса будут различными, более того, режим течения жидкости может быть в одной точке гидросистемы ламинарным, а в другой турбулентным. [c.277]

Исключения могут составлять короткие участки трубопровода, непосредственно примыкающие к сечениям с местными сопротивлениями, в которых наиболее вероятно возникновение турбулентного режима. Однако и здесь турбулентный режим быстро переходит в ламинарный. Исходя из такого представления о режимах течения, будем считать, что на протяжении всего пути разгона поршня режим течения рабочей жидкости в трубопроводах будет оставаться ламинарным и, следовательно, потери по длине на каждом участке трубопровода можно выразить на основании равенств (XI.18), (XI.19) и (XI.21) [c.210]

Следовательно, в трубопроводе возможен только ламинарный режим течения жидкости и поэтому уравнение характеристики трубопровода примет вид [c.276]

Течение жидкости (см. ч.Режим течения жидкости и сопротивление движению , Движение жидкости , -Скорость жидкости ), Скорость потока жидкости в трубах , Расчет внутреннего диаметра трубопровода ) 20 [c.686]

В трубопроводах системы при номинальных расходах имеет место ламинарный режим течения жидкости. С увеличением же расхода (например, при необходимости расширения диапазона регулирования) может установиться турбулентный режим. [c.110]

В холодильнике металл корродирует при теплопередаче и интенсивном движении кислоты. Режим эксплуатации холодильников должен быть оптимальным по коррозионной стойкости металла, по скорости течения кислоты, по технологическим параметрам (коэффициенту теплопередачи, режиму орошения). При разработке методики мы использовали принцип вращающегося в жидкости дискового электрода [6]. Было получено теоретически [5] и проверено экспериментально уравнение пересчета эквивалентных в диффузионном отношении скорости вращения диска и линейной скорости течения агрессивной жидкости в трубопроводе, что делает возможным моделирование одного объекта другим. [c.4]

Типичным элементом гидравлического тракта является трубопровод цилиндрической формы, для которого соблюдается условие К< Ь, где К, L — радиус и длина трубопровода. При этом вполне естественным является предположение об осевой симметрии течения. В трактах ЖРД практически всегда имеет место турбулентный режим течения. Однако теория ламинарного течения более полно разработана, поэтому вначале остановимся на ламинарном течении сжимаемой капельной жидкости в трубопроводе цилиндрической формы, описываемом уравнениями Навье—Стокса [6, 13, 16] в цилиндрических координатах. [c.60]

Рассмотрим гидравлический стенд, состоящий из бака (баллона) и одного трубопровода, на выходе из которого установлен регулятор. Примем, что на входе в трубопровод имеется местное сопротивление, в котором учтены потери на трение о стенки трубопровода. Так как решается задача об устойчивости системы, то для описания динамики жидкости в трубопроводе можно воспользоваться зависимостями (2.3.15) и (2.3.16), описывающими режим течения с наложенными гармоническими колебаниями параметров определенной частоты и амплитуды. При этом динамические характеристики регулятора учитываются в выражении для сопротивления на выходе фг-Так же как в гл. 2, параметры на входе участков будут обозначены индексом 1 , а на выходе — индексом 2 . [c.224]

При истечении жидкостей с большой вязкостью в выпускном трубопроводе может наблюдаться ламинарный режим течения. [c.296]

Гидравлические потери в трубопроводах зависят от режима течения рабочей жидкости. Различают два вида течения ламинарный и турбулентный.. Режим течения оценивается числом Рейнольдса Ре. [c.57]

Задача 6.3. Рабочая жидкость с вязкостью v = 0,2 Ст и плотностью р = 900 кг/м подается в цилиндр пресса грузовым гидроаккумулятором по трубопроводу длиной 1= = 100 м и диаметром d = 30 мм. Вес груза аккумулятора G = 380 кН диаметр поршня Di=220 мм. Определить скорость движения плунжера, если усилие прессования F = = 650 кН, а диаметр плунжера 02 = 300 мм. Режим течения в трубе принять ламинарным. Весом плунжера пренебречь. [c.107]

Отстойник непрерывного действия для разделения эмульсий (рис. 3.1.1, б) представляет собой горизонтальный резервуар. Перегородка 2 с отверстиями гасит возмущения, вносимые в жидкость входной струей эмульсии. Поперечное сечение отстойника выбирают таким, чтобы режим течения в аппарате был ламинарным, чтобы исключить смешение фаз и улучшить процесс отстаивания. Расслоившиеся легкая и тяжелая фазы выводятся с противоположной стороны отстойника. Трубопровод для вывода тяжелой фазы соединен с атмосферой для предотвращения сифонного эффекта. [c.207]

Пример. Гидравлическое сопротивление трубопровода (падение давления на участке длиной L) зависит от плотности жидкости р, кинематической вязкости v, средней скорости течения w, диаметра трубы D, шероховатости стенки k. С точки зрения теории подобия гидродинамический режим потока в данном случае зависит [c.53]

Рассмотрим случай, когда аккумулятор приводит в действие гидроцилиндр, нагруженный усилием, постоянным по длине хода поршня. Пусть это усилие равно Pq кг. Размеры гидроцилиндра заданы (рис. 290), так же как и размеры трубопровода d Vl I. Предположим далее, что режим движения жидкости в трубопроводе ламинарный в течение всего процесса работы гндроцилинд-ра. Для решения задачи составим дифференциальное уравнение опорожнения аккумулятора. [c.470]

На практике в нефтяной промышленности при транспорте нефтяного газа наиболее вероятен пробковый режим течения, который может обеспечить надежное смачивание внутренних стенок трубопровода ингибитором при наличии необходимой его концентрапли в жидкой фазе. При содержании жидкости, недостаточном для осуществления поршневого или кольцевого режимов течения газожидкостного потока, ингибиторная защита газопровода может осуществляться принудительным смачиванием его внутренней поверхности ингибированной жидкостью, заключенной между двумя поршнями, перемещение которых осуществляется за счет перепада давления по газопроводу. [c.180]

Ранее [17] установлено, что при критическом истечении однофазной жидкости влияние сжимаемости ок ывается определяющим при протекании процесса в области, автомодельной по числу Рейнольдса (Re), при этом влияние диссипативных сил в околозвуковой области течения становится исчезающе малым вследствие вырождения турбулентности. Однако практическое использование этого эффекта в трубах при движении в них однофазных сред проблематично, прежде всего, из-за большой скорости звука в таких средах. Кроме того, влияние этого эффекта при движении однофазной среды реализуется лишь на очень коротком участке трубы, примыкающем к выходному сечению трубы, так как скорость звука в адиабатном канале постоянного сечения при движении в нем однофазной среды достигается лишь один раз на выходе из канала. Иначе обстоит дело со скоростью звука в двухфазном потоке как показано в [55], при одних и тех же параметрах торможения в зависимости от структуры двухфазного потока и степени термического и механического равновесия фаз в нем скорость звука может меняться в очень широких пределах. Кроме того, в настоящее время теоретически обоснован и экспериментально подтвержден тот факт, что скорость звука в двухфазном потоке при определенном соотношении фаз может оказаться на два порядка ниже, чем в жидкой фазе. Таким образом, трансзвуковой режим течения может быть достигнут на конечном участке длины трубопровода при умеренных значениях скорости звука (несколько десятков и даже несколько метров в секунду). В этом случае коэффициент сопротивления является функцией не только вязкости потока, но и его сжимаемости, определяемой числом Маха. Более того, при движении с околозвуковой скоростью влияние wi nnaTHBHbLX сил становится исчезающее малым вследствие вырождения турбулентности. Уменьшение потерь на трение при больших массовых расходах отмечалось в опытах при движении двухфазной смеси в замкнутых контурах циркуляции [32]. Таким образом, при критическом истечении влияние сжимаемости [c.119]

На практике часто встречаются такие гидравлические системы, которые включают большое число разных местных сопротивлений, устанавливаемых на малых расстояниях друг от друга (например, в обвязках устьев нефтяных и газовых скважин, манифольдах насосных станций и некоторых сложных фасонных частях трубопроводов). При этом начинает сказываться возмущающее влияние одного сопротивления на другое — нарушается режим течения потока с установившимся полем скоростей и изменяются условия подхода жидкости к каждому последующему местному сопротивлению. Суммарный коэффициент сопротивления таких систем может существенно отличаться от арифметической суммы приведенных ранее значений коэффициентов отдельных изолированных сопротивлений и в зависимости от расстояния между ними может быть больше или меньше этой суммы. В подобных случаях говорят об интерференции, т. е. о взаимном влиянии местных сопротивлений. [c.118]

При ламинарном режиме элементарные струйки потока текут параллельно, не перемешиваясь. Если в такой поток ввести струйку окрэ-шенной жидкости, то она будет продолжать свое течение в виде тонкой нити среди потока неокрашенной жидкости, не размываясь. Такой режим течения возможен при очень малых скоростях потока. С увеличением скорости выше определенного предела течение становится турбулентным, вихреобразным, при котором жидкость в пределах поперечного сечения трубопровода интенсивно перемешивается. При постепенном увеличении скорости окрашенная струйка в потоке сначала начинает колебаться относительно своей оси, затем в ней появляются разрывы из-за перемешивания с другими струями и затем вследствие этого весь поток получает равномерную окраску. [c.23]

Задача выявления особенностей формирования критического режима течения в высоковлажной двухфазной смеси возникла в последние годы в связи с анализом теплогидродинамических процессов, происходящих в реакторном контуре в связи с его разгерметизацией. При этом исследовались прежде всего каналы постоянного сечения. Вместе с тем предложенные сотрудниками ВТИ им. Дзержинского вставки-ограничители расхода сделали актуальной задачу исследования вскипающего потока в каналах переменного сечения. Названные вставки предназначены для ограничения расхода теплоносителя при разрыве трубопроводов реакторного контура. При этом они должны обладать возможно меньшими гидравлическиМи сопротивлениями в условиях нормальной работы контура. Профиль используемых вставок выполнен в виде сопла Лаваля с плавно сужающейся входной частью и коническим диффузором. Между тем имеющиеся экспериментальные данные говорят о том, что при истечении насыщенной и тем более недогретой до насыщения воды через каналы, имеющие традиционный профиль сопла Лаваля, жидкость на выходе оказывается перегретой и испарение ее происходит практически за пределами канала. При этом расход воды через сопло оказывается близким к гидравлическому. Таким образом, снижение расхода воды через вставки по сравнению с расходом ее истечении через полное сечение разрыва происходит лишь за счет уменьшения проходного сечения. В то же время расход через вставки можно бьшо бы уменьшить еще почти на порядок, если бы обеспечить в них критический режим истечения вскипа- [c.145]

Гидравлические зажимные устройства выполняют поршневого типа, оиЦ приводятся в действие от отдельного (реже — группового) насоса. Рабочей жидкостью служит веретеиное масло 2 или 3. В сравнеиии с пневматическими гидравлические силовые узлы имеют меньшие габариты вследствие примеиеиия более высокого давлеиия масла (6 МПа и выше). Недостатком гидравлических устройств является необходимость иметь трубопровод для слива выпускаемого из цилиндра масла, а также иасос, электродвигатель которого иагружеи в течение работы зажимного устройства. [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...