Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Предел

При ручной дуговой сварке такие факторы, как величина сварочного тока, скорость сварки и напряжение дуги изменяются в небольших пределах.  [c.13]

При механизированной сварке под флюсом глубина проплавления основного металла в определенных пределах не зависит от формы подготовки кромок и величины зазора, что объясняется высокой плотностью тока и концентрированностью теплового действия дуги при этом способе сварки,  [c.13]


При сварке в защитных газах особенности подготовки соединений зависят от вида и диаметра электрода (плавящийся или неплавящийся) и вида защитного газа (активный или инертный). ГОСТ 14771—69 обычно руководствуются при сварке проволокой диаметром от 1,6 мм и выше. Стандарт предусматривает сварку металла толщиной до 120 мм (в углекислом газе) с обязательной разделкой кромок металла толщиной свыше 10 мм. При этом уменьшены углы разделки до 40 и величина притупления до 1—2 мм при зазорах в пределах О—3 мм.  [c.14]

Глубина, па которую расплавляется основной металл, называется глубиной проплавления. Она зависит от режима сварки (силы сварочного тока и диаметра электрода), пространственного положения сварки, скорости перемещения дуги по поверхности изделия (торцу электрода и дуге сообщают поступательное движение вдоль направления сварки и поперечные колебания), от конструкции сварного соединения, формы и размеров разделки свариваемых кромок и т, п. Размеры сварочной ванны зависят от режима сварки и обычно находятся в пределах глубина до 7 мм, ширина 8—15 ми, длина 10—30 мм. Доля участия основного металла в формировании металла шва (см. гл. III) обычно составляет 15—35%.  [c.18]

Длина дуги зависит от марки и диаметра электрода, пространственного положения сварки, разделки свариваемых кромок и т. п. Нормальная длина дуги считается в пределах /д = (0,5 -н  [c.19]

Должна быть обеспечена возможность регулирования режима сварки в широких пределах.  [c.131]

Напряжение дуги при ручной дуговой сварке изменяется в сравнительно узких пределах и при проектировании технологических процессов сварки выбирается на основании рекомендаций паспорта на данную марку электродов.  [c.182]

При сварке постоянным током обратной полярности удельное количество теплоты, выделяющееся н приэлектродной области, изменяется в небольших пределах, и составляющая коэффициента расплавления а р = 11,6 zh 0,4.  [c.189]

Опытные данные показывают, что в условиях автоматической и полуавтоматической сварки под флюсом, а так ке в среде углекислого газа, в диапазоне режимов, обеспечивающих удовлетворительное формирование, коэффициент полноты валика [Хв изменяется в узких пределах и практически имеет устойчивое значение рв =- 0,73.  [c.191]


Установлено, что для получения швов требуемой формы, обладающих высокой технологической прочностью, значения А в формуле (33) следует принимать в пределах, приведенных ниже  [c.194]

Для легированных сталей необходимо учитывать более точно химический состав металла шва (рис. 105). Изучая комплексное легирование металла шва с пределом легирования  [c.200]

Стандартный угол разделки кромок в зависимости от способа сварки и типа соединения изменяется в пределах от 60 5 до 20 5 градусов. Тип разделки и величина угла разделки кромок olIpeдoл rют количество необходимого дополнительного металла для заполнения разделки, а зпг.чит, производительность сварки. Так, например, Х-образиая разделка кромок по сравнению с V-образной позволяет уменьшить об ьем иаилавлеппого металла в 1,6—  [c.10]

В некоторых случаях, особенно при автоматической наплавке, электроду сообщают колебания поперек направления шва (рис.. 30, а) с различной амплитудой и частотой, что позволяет в широких пределах изменять форму и размеры шва. При сварке с поперечными колебаниями электрода глубина проплавлепия и высота усиления уменьшаются, а ширина шва увеличивается и обычно несколько болыие амплитуды колебаний. Этот способ удобен для предупреждения прожогов при сварке стыковых соединений с новышенпым зазором в стыке или уме[1ыненным притуплением кромок. Подобный же эффект наблюдается при сварке сдвоенным электродом (рис. 30, б и 26, а),  [c.37]

Расстояние от сопла горелки до изделия обычно выдерживают в пределах 8 — 15 мм. Токоподвод [щий наконечник должен находиться па уровне краев сопла или утапливаться до 3 мм. При сварке угловых и стыковых швов с глубокой разделкой допускается выступание токоподводящего наконечника из сопла на 5 — 10 мм. Полуавтомати-  [c.59]

При скоростях нарастания тока 15 кА/с электродинамические сады, приводящие к разруншнию перемычки между каплей и электродом, тювелики и не вызывают заметного разбрызгивания металла. Но уже при 10 кА/с при постоянной скорости подачи электродной проволоки процесс сварки и формирование шва ухудшаются. Наблюдаются повторяющиеся длительные короткие замыкания, при этом происходит выброс кусков нераспла-вившейся проволоки за пределы шва.  [c.127]

Для расширения предела обычно применягот дополнительное ступенчатое регулирование с помощью секционирования последовательной обмотки. В пределах каждой ступени плавное регулирование осуществляют с помощью реостата в цепи намагничивающей обмотки.  [c.130]

Наибольшее распространение из всех аппаратов для автоматической сварки получили сварочные тракторы, т, е. такие аппараты, которые могут перемещаться по изделию. Тракторы типа ТС подают электродную проволоку с постоянной скоростью, рассчитаны па поддержание горения дуги в режиме саморегулирования. Тракторы типа АДС снабжены автоматическим регулятором папряже- ия дуги с во.эдействием на скорость подачи электрода, обладают возможностью плавно изменять скорость сварки. Это обеспечивает легкое регулирование и изменение режимов сварки в широких пределах. Тракторы типа ТС проще по конструкции (табл. 29).  [c.146]

Это может быть выполнено, если в уравнение (18) подставить значение V n согласно формуле (19) и значение всех постоянных обозначить коэффициентом А. Неслютря на существенное различие величин коэффициентов наплавки для электродов различных марок, отношение 6 д/а изменяется в относительно узких пределах. Тогда значение погонной энергии будет пропорциональным площади поперечного сечения наплавленного металла  [c.183]

Это означает, что для сохранения геометрического подобия ванны произведение I uV b должно поддерживаться в определенных пределах I bV u = Л. Поэтому при выборе скорости сварки можно воспользоваться формулой  [c.194]

Практикой установлено, что удовлетворительное формирование углов],IX UIBOB получается режимах, при которых плотность тока в электроде находится в пределах, указанных ниже.  [c.196]

В некоторых случаях возмоишы незначительные отклонения за пределы вышеуказанных диапазонов.  [c.196]


Г[о формуле (34) находят значение напряжения дуги и по (24) коэффпциепт формы провара, при атом необходимо иметь в виду, что Т1апря/1 ение дуги следует выбирать ближе к ни/кнему пределу диапазона оптимальных значений. Определив погонную энергию д , находят глубину провара и другие размеры шва при сварке стыкового бесскосного соединения на принятом режиме.  [c.197]

Пластические деформации растяжения влияют в основном только на величину предела текучести металла шва, повышая oTHOuieune ат.щ/ои.ш До величины 0,75—0,8 вместо обычных для прокатной стали отношений 0,05—0,7.  [c.199]

С <0,30/, Si <1,0% Мп < 2,5% Сг < 3,0% Ni <3,0% Мо <1,0% Си < =-=3,0% А1 <0,75% Ti < -< 0,35% W < 2,0%, установлено, что для данного диапазона легирования изменение механических свойств металла шва пропорционально концентрации легирующих элементов и что при комплексном их легировании действие всех элементов подчиняется закону аддитивности. Непосредственное определение механических характеристик металла швов позволило установить коэффициенты влияния каждого элемента и составить эмпирические уравнения для расчета олшдаемых механических характеристик металла сварных низколегированных ншов в следующем виде для предела прочности шва, кгс/мм  [c.201]

Формулы (41) —(45) справедливы при условии, что концентрация отдельных элементов лс>кит в указанных выше пределах, суммарное содержание всех легирующих элементов не превышает 5% II скорость охлаждения металла шва не превышает 2° С/с (т. е. отсутствует эффект закалки). При больших скоростях ох-лагкдения необходимо учитывать эффект закалки, используя данные рис. lOLi, на котором эффект закалки в зависимости от скорости охлал денргя приведен для двух эквивалентных содержаний углерода Са = 0,2() и Сй = 0,57. Для промежуточных значений С., рекомендуется пользоваться интерполяцией и определять и охл- Эквива-  [c.202]


Смотреть страницы где упоминается термин Предел : [c.26]    [c.60]    [c.47]    [c.54]    [c.56]    [c.75]    [c.86]    [c.89]    [c.128]    [c.131]    [c.131]    [c.132]    [c.137]    [c.137]    [c.139]    [c.150]    [c.152]    [c.153]    [c.153]    [c.155]    [c.172]    [c.186]    [c.199]    [c.200]    [c.202]    [c.206]   
Металловедение (1978) -- [ c.0 ]

Коррозия и борьба с ней (1989) -- [ c.0 ]

Сопротивление материалов усталостному и хрупкому разрушению (1975) -- [ c.0 ]

Моделирование конструкций в среде MSC.visual NASTRAN для Windows (2004) -- [ c.0 ]

Теплофикационные паровые турбины и турбоустановки (2002) -- [ c.0 ]

Краткий справочник металлиста изд.4 (2005) -- [ c.0 ]

Лабораторный практикум по испытанию лакокрасочных материалов и покрытий (1977) -- [ c.0 ]

Металлы и сплавы Справочник (2003) -- [ c.0 ]

Оптический метод исследования напряжений (1936) -- [ c.0 ]

Механика сплошной среды Часть2 Общие законы кинематики и динамики (2002) -- [ c.0 ]

Расчёты и конструирование резиновых изделий Издание 2 (1977) -- [ c.0 ]

Термопласты конструкционного назначения (1975) -- [ c.0 ]

Материаловедение Технология конструкционных материалов Изд2 (2006) -- [ c.0 ]

Справочник механика заводов цветной металлургии (1981) -- [ c.0 ]

Справочник рабочего кузнечно-штамповочного производства (1961) -- [ c.0 ]



ПОИСК





© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте