Плотность 12, 13 Режимы течения

Определить период колебании, если масса поршня т и площадь поперечного сечения трубки /. Режим течения жидкости в трубке считать ламинарным плотность и [c.364]

Режимы движения множества частиц в турбулентной среде. При очень низкой плотности частиц, когда число столкновений между частицами пренебрежимо мало по сравнению с числом столкновений со стенкой, режим течения аналогичен течению разреженного газа. По аналогии можно записать напряжение сдвига на твердой стенке в виде [c.234]

При значениях Ке, , > 1600 ламинарно-волновой режим течения пленки сменяется турбулентным. При этом так же, как и в обычных турбулентных потоках (например, в каналах), слой жидкости, непосредственно прилегающий к стенке, сохраняет черты ламинарного течения, а за пределами этого слоя пленки действует механизм турбулентного перемешивания. Это позволяет исключить из рассмотрения влияние волновых процессов, вязкости и поверхностного натяжения жидкости на касательные напряжения и связь между толщиной пленки и плотностью орошения. Анализ и результаты экспериментального изучения закономерностей течения тонких пленок показывают, что для свободно стекающей пленки можно записать равенство осредненных или локальных значений веса пленки и касательных напряжений на стенке в виде [c.173]

Вычислить плотность теплового потока, поступающего в обшивку тонкого плоского руля управляемой ракеты, летящей на высоте 40 км со скоростью 1290 м/с, в точке, находящейся на расстоянии 0,1 м от передней кромки, со стороны, обращенной к потоку. Угол отклонения плоскости руля от направления набегающего потока составляет 10° 50 Обшивка имеет температуру 150°С. Режим течения в пограничном слое ламинарный. Параметры воздуха на высоте 40 км Т — 258 К = 296 Па = 4-10 кг/м [c.258]

Воспользовавшись условиями предыдущей задачи, вычислить плотность теплового потока, поступающего к поверхности корпуса летательного аппарата, при полете на высоте 30, 40 и 60 км. Считать, что режим течения в пограничном слое становится ламинарным при [c.261]

Определить период колебаний, если масса поршня m и плош,адь поперечного сечения трубки/. Режим течения жидкости в трубке считать ламинарным плотность и кинематическая вязкость жидкости р и V. Массой пружины пренебрегать. [c.368]

С помощью этих четырех величин составим выражение, которое характеризовало бы режим течения жидкости. Чтобы это выражение можно было применить для жидкостей любой вязкости и плотности, движущихся с разными скоростями в трубах разного диаметра, оно должно быть безразмерным, т. е. представлять собой абстрактное число. [c.139]

Задача 2.17. Определить расход жидкости, вытекающей из трубы диаметром d=16 мм через плавное расширение (диффузор) и далее по трубе диаметром ) = 20 мм в бак. Коэффициент сопротивления диффузора = 0,2 (отнесен к скорости в трубе), показание манометра р = 20 кПа высота Л = 0,5 м Н = 5 м плотность жидкости р=1000 кг/м . Учесть потери на внезапное расширение, потерями на трение пренебречь, режим течения считать турбулентным. [c.40]

Задача 4.4. Определить режим течения жидкости при температуре 10 °С (v = 0,4 Ст) по трубопроводу длиной / = = 3 м, который при перепаде давления Ар = 2 МПа должен обеспечивать расход Q=1 л/с. Плотность р = 850 кг/м . [c.73]

Задача 6.3. Рабочая жидкость с вязкостью v = 0,2 Ст и плотностью р = 900 кг/м подается в цилиндр пресса грузовым гидроаккумулятором по трубопроводу длиной 1= = 100 м и диаметром d = 30 мм. Вес груза аккумулятора G = 380 кН диаметр поршня Di=220 мм. Определить скорость движения плунжера, если усилие прессования F = = 650 кН, а диаметр плунжера 02 = 300 мм. Режим течения в трубе принять ламинарным. Весом плунжера пренебречь. [c.107]

Вязкостно-гравитационный режим течения жидкости в трубах наблюдается при значениях Re < Re y, и значениях Gr. Рг, превышающих предельное, В этом случае на вынужденное течение накладываются токи естественной конвекции, обусловленные зависимостью плотности от температуры. [c.215]

Если аксиальное распределение температуры известно, то Гд определяется как функция z по уравнению (25), которое вместе с уравнением (23) дает плотность объемного потока характеризующую данный режим течения и условия работы. Подстановка значения в уравнение (12) приводит к решению рассматриваемой задачи. [c.67]

В диффузоре режим течения изменяется в зависимости от давления на выходе из аппарата Рд. При работе без нагрузки (рд = = 0,1 МПа) структура потока в диффузоре сохраняется такой же, как и в конце камеры смешения и горле диффузора при повышении давления Рд в диффузоре появляется скачок уплотнения-конденсации при достаточно большом противодавлении, когда скачок перемещается по диффузору, в районе горла существуют две различные по оптической плотности зоны с размытой границей (в этом случае в конце диффузора течет практически чистая жидкость). [c.128]

Особый интерес представляет механизм кипения в трубках. Большое значение имеет положение трубки (вертикальное, наклонное или горизонтальное). Основное влияние на режим течения пароводяной смеси в вертикальных трубках оказывает ее средняя скорость и доля пара в смеси. Значительно влияет также давление, с ростом которого увеличивается плотность пара, уменьшается поверхностное натяжение и диаметр пузырьков [32]. При малой скорости пароводяной смеси и малом [c.123]

Определим закон движения жидкости и вычислим период ее колебания, если масса поршня т, а площадь поперечного сечения трубки /. Режим течения будем считать ламинарным плотность и вязкость жидкости р и V. [c.339]

Насос подает масло по трубопроводу 1 длиной Li=5 м и диаметром di=8 мм в количестве Q=0,3 м/с. В точке М трубопровод 1 разветвляется на два (2 и 3) трубопровода, имеющих размеры Li=8 м, d2=8 мм, Ьз=2 м, с1з=5 мм. Определить давление, создаваемое насосом, при вязкости масла и=0,5 Ст и плотностью р=900. Режим течения на всех 3-х участках считать ламинарным. Местные гидравлические сопротивления отсутствуют. Давление в конечных сечениях труб атмосферное, а геометрические высоты одинаковы. [c.149]

Применительно к условиям нисходящих тонкопленочных потоков различных жидкостей, в том числе и морской воды, для определения коэффициента теплоотдачи предложен ряд расчетных уравнений [49, 51, 81]. Для испарительных аппаратов опреснительных установок наиболее приемлемы уравнения, в которых учитывается режим течения пленки как показатель, в значительной степени определяющий интенсивность теплообмена. Как показывают исследования [79], теплообмен в нисходящем потоке при различных плотностях орошения, а следовательно, и при различных Rem протекает по-разному и зависит от числа Рг. В связи с этим в расчетах необходимо выделить два возможных режима течения пленки ламинарно-волновой и турбулентный. Рекомендации, приведенные в [56], позволяют оценить переход ламинарно-волнового режима течения пленки к турбулентному по уравнению [c.159]

Коэффициент теплоотдачи зависит от многих факторов, наиболее существенными из них являются вид движения газа (естественное или вынужденное), режим течения газа (ламинарный или турбулентный), скорость газа, теплофизические характеристики дымовых газов (плотность, теплопроводность, теплоемкость, коэффициент кинематической вязкости), геометрические размеры трубы, наличие фазовых переходов. Из уравнений (7.1) и (7.2) следует [c.114]

Скорость протекания физико-химических процессов, как правило, возрастает вместе с плотностью газа. Поэтому равновесные режимы течений имеют место при полетах на небольшой высоте (для тел нормальных размеров при Я<30 км), замороженные — на очень больших высотах (Я >80 км). Примерное представление об областях влияния различных физических про-цессов дает диаграмма рис. 1.4, построенная для лобовой часта тупого тела размером =1 м. Режим течения зависит от формы обтекаемого тела, так как она оказывает влияние на поле давлений, температур и скоростей. Для примера на рис. 1.4 пунктиром показана примерная граница применения равновесной теории для тонких притупленных конусов. Эта линия проходит значительно ниже, чем для лобовой части сферы. [c.8]

Расход воздуха зависит от режима течения воздушного потока. В основном в дросселях элемента сопло—заслонка имеет место турбулентный режим течения воздуха. Расход в этом случае при пренебрежении изменением плотности определяется по формуле [c.126]

Такой режим движения жидкости называется турбулентным. Опыты показали, что турбулентный режим движения жидкости наступает тогда, когда превышено определенное значение числа Рейнольдса, называемое критическим. При получении числа Рейнольдса в процессе анализа картины течения жидкости указывалось, что это число характеризует соотношение между инерционными силами в потоке и силами вязкости. Турбулентный режим течения наступает вследствие существенного преобладания сил инерции над силами вязкости (скорость и плотность жидкости велики, вязкость мала). При определенном соотнощении этих величин ламинарное движение становится неустойчивым, этому моменту и соответствует критическое число Рейнольдса. Для случая обтекания плоской поверхности это значение равно [c.260]

При обычно имеющих место малых скоростях фильтрации режим течения является ламинарным и зависимость V (/) выражается линейным законом Дарси V = ф/, где — коэффициент фильтрации, имеющий размерность скорости, при гидрогеологических расчетах он обычно измеряется в метрах в сутки и может определяться как скорость фильтрации при единичном градиенте напора. Величина коэффициента фильтрации зависит от геометрии порового пространства и гидродинамических свойств фильтрующейся жидкости (плотности и вязкости). [c.83]

Заключение. Раньше чем дать решение какой-нибудь частной проблемы движения жидкостей в пористой среде, следует разработать общую формулировку гидродинамики рассматриваемого течения. Любое такое исследование можно представить себе как формулировку в новой редакции хорошо известных основных определений и закономерностей механики, выраженных гидродинамическими значениями так, чтобы их можно было приложить к течению жидкостей. Это требует раньше всего, чтобы течение полностью подчинялось закону сохранения материи. Поэтому оно должно удовлетворять уравнению неразрывности [(1), гл. III, п. 1], которое является аналитическим утверждением закона сохранения материи. После этого необходимо определить термодинамическую природу интересующей нас жидкости и режим течения. Природа жидкости в общем виде может быть представлена зависимостью между давлением, плотностью и температурой его [уравнение (3), гл. Ill, п. 1], которое является уравнением состояния жидкости. Постоянство плотности в уравнении состояния характеризует собой несжимаемую жидкость. Так, закон Бойля может быть принят в. качестве уравнения состояния для течения идеального газа. Термодинамический режим течения может быть охарактеризован аналогичным путем зависимостью между давлением, плотностью и температурой. Так, температура потока постоянна при изотермическом режиме и изменяется от известного показателя степени плотности для адиабатического режима. Наконец, необходимо установить динамические связи жидкости с градиентом давления и внешними силами. В основном это дается гидродинамическим подтверждением первого закона движения Ньютона. Из всех характеристик течения, требуемых формулировками, эта характеристика является наиболее специфичней. В то время как все жидкости должны удовлетворять уравнению неразрывности, и большие группы их могут контролироваться единичным уравнением состояния, одна и та же жидкость может иметь различные динамические характеристики в зависимости от условий, при которых происходит движение, и среды, в которой поток движется. [c.125]

Опытами Рейнольдса также установлено, что переход от ламинарного режима к турбулентному зависит от рода жидкости (ее плотности р и вязкости 1) и диаметра трубы /), но независимо от условий опыта режим течения определяется безразмерным параметром, названным критерием или числом Рейнольдса, вычисляемым по формуле [c.86]

Определить среднее значение коэффициента теплоотдачи и плотность тенлоного потока иа поверхности пластины при условии, что температура поверхности пластины /с = 50°С. Расчет произвести в предположении, что по всей длине пластины режим течения в пограничном слое турбулешный. [c.64]

Пусть в сопло указанной конфигурации (рис. 206, а) поступает дозвуковой поток газа. Согласно уравнению Гюгонио в сужающейся (конфузорной) части скорость газа будет возрастать, а давление и плотность падать. Если в минимальном сечении (горле) скорость не достигнет критической, то в расширяющейся (диффузорной) части дозвуковой поток газа будет тормозиться, давление и плотность — возрастать и на выходе установится значение М < 1. Такой режим течения установится, если давление на выходе из сопла (противодавление) больше, чем некоторое граничное Рхгр, при котором в горле сопла устанавливаются критические параметры течения. Если теперь противодавление будет уменьшаться, то так как весь поток дозвуковой, возмущения в виде малых понижений давления будут распространяться вверх по течению, скорость потока во всех сечениях будет возрастать и при значении противодавления в горле будет достигнута звуковая (критическая) скорость и соответствующие ей значения р,,, Т . При этом режиме в диффузорной части происходит торможение потока от значения М = 1 в горле до некоторого Мх <1 — на срезе сопла. Если же противодавление далее уменьшится до значения р < р гр. то уменьшится давление и во всей диффузорной части. Но в горле давление не может сделаться меньшим, чем р, по причинам, которые мы выяснили, изучая истечение через сужающееся сопло. Поэтому на некотором участке диффузорной части, начиная от горла, поток получит возможность расширения и там установится сверхзвуковое течение. Однако, если давление Р1 на срезе недостаточно мало, то вблизи выхода поток будет все еще дозвуковым. Сопряжение сверхзвукового потока за горлом с дозвуковым вблизи выхода происходит в виде скачка уплотнения, который мы будем приближенно считать прямым. При дальнейшем понижении противодавления скачок уплотнения будет перемещаться внутри сопла к его выходному сечению и при некотором расчетном давлении Рхра ч расположится за срезом сопла. При этом значении противодавления на срезе устанавливается скорость, соответствующая расчетному значению числа Мхрасч > 1. При дальнейшем понижении противодавления поток будет на некотором участке вне сопла продолжать расширяться, а переход к дозвуковому режиму и полному торможению будет осуществляться через сложную систему косых скачков уплотнения. [c.453]

Определить закон движения жидкости и вычислить период колебания, если масса поршня т и плопхадь поперечного сечения трубки f. Режим течения считать ламинарным плотность и вязкость жидкости р и i. [c.350]

Режим течения при внешнем давлении, заключенном между р с и р% -называется нерасчетным режимом. Различают два типа нерас-TieTHoro режима. При первом из них струя газа в том месте, где давление газа становится равным внешнему давлению р, отрывается от стенок сопла и выходит из сопла, не касаясь стенок его, в виде цилиндрической струи. Течение газа в этом случае происходит так, как будто сечение, в котором происходит отрыв струи, является выходным расчетным сечением. При втором режиме, который наблюдается в соплах с небольшим углом раствора расширяющейся части (10—12°), отрыва струи от стенок сопла не происходит, однако при повышении давления возникают вследствие газового удара косые скачки уплотнения сперва за выходным сечением сопла, а затем, при определенном, более высоком давлении среды происходит прямой скачок уплотнения внутри расширяющейся части сопла (рис. 7-11). В сечении, где возникает скачок, давление и плотность газа возрастают на конечную [c.280]

Как мы уже видели (см. гл. 1 и 8), режим течения пленки определяется процессами обмена массой между ядром потока и пленкой (механическим и пузырьковым уносом жидкой фазы в ядро), испарением жидкости и осаждением капель из ядра на поверхность пленки. Интенсивность этих процессов для данной жидкости зависит от массовой скорости, паро-содержания, давления и плотности теплового потока. [c.316]

Вязкостно-гравитационный режим. Такой режим течения жидкости наблюдается при значениях Не<Кскр и значениях GrPr, больших предельного. В этом случае на вынужденное течение накладывается свободное течение, обусловленное зависимостью плотности жидкости от температуры. [c.166]

Теплоотдача представляет собой чрезвычайно сложный процесс, в связи с чем она является функцией большого числа различных факторов, к которым можно отнести характер конвекции X, т. е. свободная или вынужденная конвекция режим течения жидкости Р, т. е. имеет место параллельно-струйчатое движение теплоносителя без перемешивания (ламинарное течение) или в теплоносителе наблюдаются вихри, перемещающие жидкость не только в направлении движения, но и в поперечном направлении (турбулентное течение) скорость движения теплоносителя ш направление теплового потока (нагревание или охлажденпе) Н коэффициент теплопроводности Я, теплоемкость Ср, плотность о, вязкость ц, т. е. физические свойства теплоносителя температуру теплоносителя и поверхности стенки / и их разность А/, называемую температурным напором поверхность стенки Г, омываемую теплоносителем форму стенки Ф ее размеры 1-1, 4, /з, и другие факторы. Таким образом, конвективный теплообмен неразрывно связан с большим числом различных факторов [c.280]

Индексом I обозначены параметры жидкости, не догретой до температуры насыщения. Из предположения о несжимаемости жидкости следует, что v, = onst. Решение уравнения (7.6.24) нозволяет найти координату сечения канала, в которой h = Ts, и течение недогретой жидкости переходит в пузырьковый режим. Этот режим течения будет описываться в рамках модели равновесного потока. Так как давление и температура смеси на начальном участке меняются слабо, можно считать, что плотность пара постоянна (pg = onst). Тогда из уравнений сохранения массы ц внутренней энергии для равновесного двухфазного потока получим [c.242]

По мере нагрева плотность пара в горячей зоне возрастает и средний свободный пробег молекул становится малым по сравнению с диаметром парового канала. В горячей зоне пар течет уже как сплошная среда, в холодном же конце конденсатора наб- Т людается свободно-молекулярный режим течения. Между этими зонами существует переходная область. Существенным становится влияние сжимаемости, так как достигаются сверх- с звуковые скорости течения пара. [c.161]

Нестационарный, циклически изменяющийся режим движения потока рабочего тела вызывает серьезные трудности при проектировании теплообменных аппаратов для двигателей Стирлинга. В большинстве случаев работа обычных промышленных теплообменников рассматривается при установившемся режиме движения потока с относительно медленно изменяющимися параметрами. Иная картина наблюдается в двигателях Стирлин , где режим течения рабочего тела нестационарный. Такой режим характеризуется значительными изменениями давления, плотности и скорости потока, направление которого за цикл изменяется дважды. Эти обстоятельства существенным образом усложняют проектирование регенераторов и других теплообменных аппаратов для двигателей Стирлинга. [c.98]

В ламинарных течениях частицы могут выступать как своеобразные дискретные турбулизаторы. Последнее проявляется в определенной дестабилизации, нарушении устойчивости ламинарного течения взвешенными частицами. Это приводит к раннему качественному изменению режима движения. При этом турбулентный режим наступает при числе Рейнольдса зачастую в несколько раз меньшем [Л. 40], чем Некр для чистого потока. Ю. А. Буевич и В. М. Сафрай, объясняя подобный дестабилизирующий эффект в основном межкомпонентным скольжением, т. е. наличием относительной скорости частиц, указывают на существование критического значения отношения полного потока дисперсионной среды к потоку диспергированного компонента, зависящего и от других характеристик, при превышении которого наступает неустойчивость течения. Подобная критическая величина может быть достигнута при весьма малых числах Рейнольдса. Отметим, что критерий проточности Кп (гл. 1) может также достичь высоких (включая и характерных) значений при низких Re за счет увеличения концентрации, соотношения плотностей компонентов и др. Согласно (Л. 40] нарушению устойчивости способствует увеличение размеров частиц и отношения плотностей компонентов системы. Отсюда важный вывод о возможности ранней турбулизации практически всех потоков газовзвеси и об отсутствии этого эффекта для гидро-взвесей с мелкими частицами или с рт/р 1 (равноплотные суспензии). [c.109]

Для неоребренных стержней диаметром / ст Роб = -=F t = nDL и Dt=D T. Стесненность движения слоя (Ald ) менялась от 5 до 125, а скорость слоя — от 0,1 до 120 Mj eK. Для выравнивания температуры слоя частиц графита после электронагревателя в нижней части были смонтированы перемешивающие пластины. На входе в теплообменный участок были установлены две взаимно перпендикулярные сборки семнадцати малоинерционных медь-константановых термо пар. Плотность укладки частиц оценивалась методом отсечек. Опыт велся 30—40 мин после вывода в течение 2—3 ч установки а стационарный режим. В (Л. 31, 77, 144] слой предварительно нагревался в загрузочном бункере в [Л. 286] впервые нагрев слоя велся прямым пропуском через него тока. [c.335]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...