Режимы течения с малыми перепадами давления

Для клапана № 1 (рис. 7.11), в котором возникают две отрывные зоны —на чаше и на входном участке диффузора — относительные расходы оказались более низкими, чем для клапана № 2, течение в котором в широком диапазоне изменения степени открытия является безотрывным. Характерно, что при малых перепадах давления на клапане (еа ет=е, с ) обнаруживается интенсивное увеличение расхода при переходе от перегретого к насыш,енному пару, а затем с ростом г/о расход уменьшается (рис. 7.11, б). Следовательно, подтверждается результат, полученный для изолированного диффузора ( 7.1) при появлении влаги возрастает сопротивление клапана, повышается давление перед диффузором, снижаются скорости и уменьшается расход. На режимах еа<бт = б с ростом начальной влажности расход увеличивается, так как возникает значительное переохлаждение среды, уменьшаются коэф- [c.247]

При правильном выборе геометрических параметров и режимов работы дросселя линейная зависимость между расходом воздуха и разностью давлений до и после дросселя выдерживается с достаточной степенью точности. Вместе с тем имеется ряд факторов, под влиянием которых могут происходить отклонения от этой зависимости. Наибольшее значение для приборов пневмоники, работающих с малыми давлениями питания, имеют следующие из них нарушение ламинарного режима течения в канале дросселя (при превышении граничного значения числа Рейнольдса) увеличенные потери механической энергии потока на начальном участке формирования ламинарного течения местные сопротивления при входе потока в канал дросселя и на выходе из него. С увеличением перепадов давлений, под действием которых происходит истечение через дроссель, расходная характеристика дросселя оказывается уже нелинейной. Кроме того, с изменением давления на входе и на выходе, вследствие изменения плотности воздуха, становится неоднозначной зависимость между весовым расходом воздуха и разностью давлений до и после дросселя. При больших изменениях скорости воздуха по длине канала дросселя на характеристики процесса течения и в связи с этим на величину потерь, возникающих при дросселировании, может влиять и действие сил инерции, обусловленных ускорением потока воздуха в канале дросселя. [c.243]

Характеристики турбулентных дросселей. Условия получения квадратичной зависимости между разностью давлений до и после дросселя и расходом воздуха через дроссель. При малых перепадах давлений до и после дросселя, когда можно пренебрегать изменением плотности воздуха, для дросселей с малым отношением длины к диаметру канала расход воздуха в режиме турбулентного течения может рассчитываться по формуле [c.250]

Экспериментальные исследования центростремительных ступеней свидетельствуют о значительно более сильном изменении степени реактивности при малых расходах рабочего тела, чем а осевых ступенях. Кроме того, для центростремительных ступеней возможен такой режим, когда при наличии существенного перепада давлений суммарный расход рабочего тела через ступень равен нулю. Особенностью работы центростремительной ступени в этих условиях является возможность перехода на компрессорный режим, т. е. изменения направления течения рабочего тела. Режимы работы ступени с очень малым пропуском рабочего тела вплоть до нулевого расхода и обратного течения будем называть предельными. [c.183]

Зависимость от диаметра парового канала. В расчетные соотношения потерь давления по пару диаметр парового канала входит в различной степени в зависимости от режима течения. Для примера на рис. 2.34 представлены результаты расчетов для тепловых труб указанных выше размеров с зазором для протока жидкости 0,5 мм и диаметром пор экрана составного фитиля 0,2 мм. Для малых диаметров парового канала (менее 10 мм) основные потери движущего перепада давления в фитиле обусловлены трением и инерционным эффектом в паре. С ростом диаметра парового канала потери на трение в паре уменьшаются, и в конечном итоге при оптимальном соотношении зазора для протока жидкости и диаметра парового канала основные потери давления обусловливаются инерционным эффектом. Удельный осевой поток тепла практически мало зависит от диаметра парового канала при размере его больше 30 мм. [c.108]

Рассмотрена задача о взаимодействии пограничного слоя с гиперзвуковым потоком при обтекании пластины со щитком, отклоненным на малый угол на режиме сильного охлаждения поверхности тела. На закритических режимах вся область взаимодействия располагается за началом щитка, а распределение давления имеет разрыв производной в окрестности угловой точки. Исследуется течение в окрестности излома с характерной длиной Д.х порядка толщины пограничного слоя. Показано, что здесь появляется существенный перепад давления. Получено распределение давления вдоль поверхности, а вязкий подслой в этой области развивается при заданном градиенте давления, [c.58]

В той области режимов работы ступени, где сопловой аппарат заперт , изменение не оказывает влияния на параметр расхода. Но при докритических режимах течения газа в сопловом аппарате (например, при пониженных Ят) уменьшение приводит обычно к увеличению G . Это связано с тем, что при Ят = onst снижение Я означает уменьшение параметра М, т. е. уменьшение угла Pi (см. рис. 5.18). Поскольку P2 onst, уменьшение Pi приводит к уменьшению степени сужения струи газа, проходящей через межлопаточный канал (см. рис. 5.2) и соответственно к уменьшению перепада давлений на рабочем колесе (снижению степени реактивности ступени). В результате при неизменной Ят (или Ят ) перепад на сопловом аппарате увеличивается, что и приводит к росту параметра расхода. Однако указанное изменение степени реактивности обычно незначительно, и поэтому практически влияние Я на параметр расхода ступени сравнительно мало ощутимо. [c.227]

В то же время экспериментальные данные Хирасаки и Лау-сона указывают на недостаток их теории измеренный перепад давления отличался от предсказываемого на порядок Авторы считают, что причина такого расхождения в сложных физикохимических взаимодействиях ПАВ с пленкой при течении. Другая причина повышенного сопротивления ламеллы была высказана Натом и Бюрлей (Nutt и Burley, 1989), экспериментально продемонстрировавшими сложную вихревую картину течения на границе Плато при движении одиночной ламеллы. Возникновение вихрей внутри границы Плато и соответствующее повышение диссипации энергии можно лишь ожидать при достаточно больших скоростях движения ламеллы, точнее, при режимах движения, когда, несмотря на малые капиллярные числа в зависимости перепада давления от скорости появляется и число Рейнольдса. Однако для фильтрационных течений пены такая зависимость не наблюдалась. [c.113]

Во многих практически важных случаях доля потерь давления за счет ускорения потока в общем перепаде давления по длине канала мала, так что этими потерями либо пренебрегают, либо оценивают их приближенно — без учета скольжения фаз и возможной неравновесности потока. В частности, потери на ускорение потока не учитываются при расчете циркуляции в котлах и парогенераторах электростанций [77]. В области низких давлений относительная роль потерь давления за счет ускорения потока возрастает. В этом случае целесообразно сначала приближенно оценить составляющие градиента давления по уравнению (1.255а), а затем, если первый член правой части этого уравнения окажется соизмеримым с остальными, провести более точный его расчет по уравнению (1.236). Для нахождения истинных скоростей фаз w и w", входящих в это уравнение, необходимо найти истинное паросодержание, расчет которого в зависимости от режима течения производится в соответствии с рекомендациями, приведенньЕми в п. 1.17.2. [c.104]

Краевая задача, аналогичная (4.93), сформулирована в теории тонкого слоя [Матвеева Н.С., Нейланд В. Я., 1970 Левин В.А., 1973], описывающей сверхзвуковое обтекание пористых плоских поверхностей для скорости вдува 0 е) < < 0(1), при которой отсоединение происходит в малой окрестности передней кромки. Для такого режима последнее краевое условие в (4.93) имеет вид /(Х2,1) = О, так как слой смещения поглощает нулевой в первом приближении расход газа. Другое отличие от исследованного ранее режима течения заключается в том, что Р(0) = onst (в теории тонкого слоя при постоянной скорости вдува возмущение давления имеет вблизи передней кромки логарифмическую особенность). Величина возмущения давления Р(0) заранее не определена и зависит от донного перепада давлений. Краевая задача (4.93) описывает процесс передачи возмущений вверх по потоку от донного среза до точки отсоединения. Результаты численного интегрирования (4.93) представлены на рис. 4.14, где изображены рещения Р Х2) для Р(0) = 1,01 и 1,03. Следует отметить, что Р(0)>0, в противном случае область невязкого течения не существует. Рост [c.170]

Около верхней стороны клина гиперзвуковой поток обтекает эффективное тело , образованное с учетом влиянии вязкости и вдува. Рассматриваются лишь такие режимы, для которых характерный наклон эффективного тела г <С 1. Тогда невязкий ударный слой 1 (см. рис. 4.15) в первом приближении описывается гиперзвуковой теорией малых возмущений, изложенной, например, в работе [Хейз У.Д., Пробетин РФ., 1962]. Можно показать, что режим слабого взаимодействия Мг <С 1 для которого индуцируемый перепад давления мал но сравнению с давлением в набегающем потоке, в главных чертах описывается теорией, развитой в работе [Матвеева Н.С., Нейланд В. Я., 1970 для умеренных сверхзвуковых скоростей. Как показано в работе [Нейланд В.Я., 1970, б], такая же ситуация имеет место для течений без вдува. Поэтому здесь рассматриваются течения с Мт >> 1. Следуя гиперзвуковой теории малых возмущений, введем следующие координаты и функции для области 1 [c.172]

Для сопла с нулевой длиной дозвуковой части (0 р = 90°) и большой степенью сужения от входа до критического сечения (т. е. при достаточно малых относительных размерах критического сечения сопла) достижение запертого режима течения в критическом сечении = onst происходит при весьма больших значениях тГс > 20, т. е. более чем на порядок превышающих величину первого критического перепада давления. [c.72]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...