Влияние скорости испытания

Влияние скорости испытания (см. также [97], [140], [386], [403], [725], [785]) [c.488]

Рис. 2. Влияние скорости испытания (г) на

ВЛИЯНИЕ СКОРОСТИ ИСПЫТАНИЯ 157 [c.157]

Рис, 250. Влияние скорости движения морской воды на скорость коррозии П низкоуглеродистой стали (испытания в течение 38 дней) [c.352]

Медные образцы начиная с 200 °С окисляются толщина оксидной пленки увеличивается с повышением температуры и длительности испытания. При повышенной скорости деформации время действия атмосферного воздуха меньше, поэтому свойства меди лучше. Уменьшение скорости испытания увеличивает длительность коррозионного воздействия внешней среды. Активное влияние последней особенно заметно в том случае, если медь одновременно подвергается растягивающим усилиям, тогда как увеличение времени выдержки образцов перед испытанием более чем в 150 раз лишь немного уменьшает временное сопротивление и практически не оказывает влияния на пластичность, так как происходит поверхностное окисление образцов. [c.32]

ТАБЛИЦА 4. ВЛИЯНИЕ СРЕДЫ И СКОРОСТИ ИСПЫТАНИЯ НА МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА МЕДИ МАРКИ М1 ПРИ 500 И 800 С [c.33]

В установке для испытания нагруженных образцов яа термостойкость с целью исследования влияния скорости деформирования на механические свойства сплавов при фазовых превращениях устройства для нагрева и охлаждения жестко соединены между собой и снабжены приводом для перемещения относительно образца. [c.270]

Испытания на растяжение, сжатие и сдвиг [54] показали, что влияние скорости на сопротивление дефор- [c.16]

Влияние продолжительности испытания на износ. Установлено, Что абсолютный износ прямо пропорционален продолжительности испытания. Скорость изнашивания образцов в этом случае постоянна к определяется тангенсом угла наклона прямой абсолютного износа к оси абсцисс. Продолжительность одного непрерывного цикла испытания 1 мин. [c.47]

Рис. 13. Влияние продолжительности испытания на скорость изнашивания стали 45 при различных значениях удельной энергии, Дж/см

Рис. 30. Влияние температуры испытаний на прочность (а) и пластичность (б) железа Армко при различных скоростях испытаний

Рис. 64. Влияние скорости деформации на <г углеродистых сталей СтЗ (а), 10 (б), Ст5 (а) и 40 (г) при испытаниях на сжатие (е=20 %). Температура, °С

Рис. 493. Влияние температуры испытаний на прочность (а) и пластичность (б) отожженного алюминиевого сплава типа Д16 (5,0 % Си 1,85 % Mg 1.0 % Мп 0.45 % S1 0.51 % Fe) при скоростях испытаний 2— 2,5 мм/мин (/), 58 мм/мин (2) и 75 м/с (3)

Рис. 527. Влияние температуры испытаний на сг титанового сплава ВТЗ-1 (6,3 % А1 2,8 %Мо 1,9 % Сг 0,41 % Fe). Скорость деформации, с-1

Рнс. 528. Влияние температуры испытаний на (7 сплава ВТ5 (5,2 % А1 0,30 % 2г 0,5 % Мо 0,8 % V). Скорость деформации, с- [c.283]

Рис. 541. Влияние температуры испытаний на а сплава ВТ-6С. Скорость деформации, -i

Рис. 644. Влияние скорости деформации на а при 25 °С олова, свинца и их сплавов в состоянии сверхпластичности (испытания на растяжение, металл в прессованном состоянии)

Для выявления влияния скорости нагружения были проведены испытания при постоянной скорости скольжения 0,4 м/с, но при разных скоростях нагружения (0,62 2,05 4,1 8 и 13,1 кгс/см в 1 мин). Опыты велись по методу повторных нагружений до стабилизации кривой изменения момента трения от давления. Конечные данные испытаний показаны на рис. 52. Цифрами последовательно обозначены кривые, относящиеся к разным скоростям нагружения, начиная с максимальной. По этому графику устанавливалось давление дц в местах перегиба кривых. [c.84]

Допускают ошибку, когда износ определяют не по истинной интенсивности изнашивания в установившемся периоде, а по средней интенсивности изнашивания за общий путь трения, включая такн е повышенный износ в период приработки. Изучая влияние на износ скорости скольжения, неправильно наносить на график зависимости износа от времени испытания отдельные точки, относящиеся к разной скорости скольжения, поскольку при этом учитывается не только искомое влияние скорости скольжения, но также путь трения при переходе от одной скорости к другой. [c.108]

Паяные алюминиевые теплообменники нашли широкое применение в производстве криогенных хладагентов. Их используют как в благоприятных условиях (например, в среде инертных газов и при постоянном давлении), так и во влажной атмосфере, а также в условиях колебаний температуры в интервале от 297 до 172 К в сочетании с циклическими изменениями давления. Алюминиевые паяные теплообменники имеют высокие эксплуатационные характеристики в указанных условиях. Случаи разрушения обычно связаны с усталостью, коррозией, эрозией или с избыточным статическим давлением, при этом усталость и коррозия являются наиболее неблагоприятными факторами, поданным опыта эксплуатации [1]. В настоящее время нет достаточного количества данных, чтобы оценить влияние окружающей среды, температуры, частоты нагружений или других условий на усталостную прочность сплава 3003-0 и выделить из этих факторов те, которые являются решающими для паяных алюминиевых теплообменников. Задачей настоящей работы была оценка влияния температуры испытания, частоты нагружения и окружающей среды на скорость роста трещины усталости в алюминиевом сплаве 3003-0 с целью обеспечения более рационального конструирования теплообменников и более эффективного использования сплава в этих узлах. Остальные условия не принимали во внимание. [c.137]

При анализе критериев и границ существования приспособляемости наряду с использованием простейшей диаграммы деформирования идеально пластичного тела привлекаются механические дискретные и статистические структурные модели тел В дискретных моделях [37] рассматривается система одновременно деформирующихся на одинаковую величину подэлементов, наделенных различными упругопластическими и реологическими свойствами. Это позволяет описать влияние скорости деформирования на диаграмму растяжения металла, эффект Баушингера и циклическое упрочнение при малоцикловом нагружении, ползучесть и релаксацию при выдержках, а также воспроизвести деформационные процессы при сложном, в том числе неизотермическом нагружении. Тем самым использование моделей способствует введению надлежащих уравнений состояния в вычислительные решения задач о полях упругопластических деформаций при термоциклическом нагружении. На этой основе рассматривались вопросы неизотермического деформирования лопаток и дисков газовых турбин, образцов при термоусталостных испытаниях и, ряд других приложений. [c.30]

Результаты квазистатических испытаний с высокими скоростями деформации используются в основном для определения влияния скорости на характеристики прочности и пластичности исследуемых материалов. [c.116]

Дднные экспериментов по запаздыванию пластического деформирования. Результаты одноосных опытов показывают, что влияние скорости испытания на диаграмму деформирования проявляется для большинства материалов начиная с некоторого уровня скоростей деформации, называемого порогом динамической чувствительности материала [1]. Зависимость диаграмм от скорости деформации е при превышении этого порога указывает на то, что процесс деформирования материала не является равновесным. [c.145]

Рис 249. Влияние скорости движения насыщенной кислородом водопроводной воды на скорость коррозии стали (однодневные испытания) [c.352]

Рассмотрим результаты экспериментов, характеризующие влияние скорости деформирования на критические параметры, контролирующие предельное состояние материала, и сопоставим их с механизмами накопления повреждений и разрушения. Основная закономерность, которая наблюдается при различных схемах деформирования в условиях, когда скоростные параметры нагружения влияют на характеристики разрушения, состоит в уменьшении критических значений этих характеристик при снижении эффективной скорости деформирования. Так, при испытании на ползучесть в определенном температурном интервале снижение скорости установившейся ползучести, вызванное уменьшением приложенных напряжений, может приводить к уменьшению деформации ef, соответствующей разрушению образца. В качествее примера на рис. 3.1, а приведены результаты опытов на ползучесть для ферритной стали, содержащей 0,5% Сг, 0,25% Мо, 0,25% V, при 7 = 550°С и напряжении а =150- 350 МПа [342]. При скорости установившейся ползучести порядка 10 3 с деформация до разрушения образца составляет всего несколько процентов. [c.151]

В условиях циклического нагружения уменьшение эффективной скорости деформирования, обусловленное либо уменьшением частоты, либо выдержкой в цикле, либо формой цикла, может вызвать существенное снижение числа циклов Nf до разрушения, как показано на рис. 3.1,6 на примере нержавеющей стали типа 304, испытанной при 600 и 700 °С и размахе деформации Ае = 1 %. Аналогичные данные получены для бейнитной стали 2,25 Сг — 1 Мо [286] при Т = 575 °С и Ле = 0,5 % выдержка в циклах растяжения и сжатия до 6 мин приводит к снижению усталостной долговечности в три-четыре раза по сравнению с непрерывным циклированием со скоростью деформирования = 4-10- с-. Подобное влияние скорости деформирования на повреждаемость материала наблюдается и на стадии роста усталостной трещины. Например, для никелевого сплава 1псопе1718 уменьшение частоты нагружения до 0,1 Гц [c.151]

Рис. 6.8. Влияние скорости деформирования I на критическую деформацию 8/ стали 10ГН2МФА при испытании в коррозионной водной среде

Рис. 86. Влияние температуры испытания на мехаинческие свойства урана при скорости деформации [1)

Еще более резкое изменение разрушающего напряжения наблюдается при испытании надрезанных образцов. У них в вершине надреза происходит локализация пластических деформаций, в результате чего потенциал активного растворения устанавливается при значительно более высоких скоростях деформирования. Доказательством того, что именно величина установившегося потенциала определяет влияние скорости деформации на разрушающую нагрузку, являются результаты испытаний на растяжение с различными скоростями с наложением внешней поляризации потенциалом, равным —0,55 В. Результаты испытаний, проведенных В.Ф. Щербининым, показали, что в этом случае независимо от скорости деформации разрушающая нагрузка остается постоянной, равной минимальной разрушающей нагрузке лри.и= [c.116]

Первоначальные эксперименты но определению прочностных свойств были направлены на решение основной задачи исследования прочности как функции объема волокон, ориентации волокон и механических свойств составляющих материалов. Поэтому эти эксперименты проводились на стайдартных испытательных машинах с постоянной скоростью деформации. Только позднее были введены изменения в условия нагружения. Стали осуществляться усталостные испытания, испытания на длительную прочность, влияние скорости деформации и ударные эксперименты. Причина введения в программу таких испытаний очевидна. Так как элементы конструкций, сделанные из композиционных материалов, должны при эксплуатации противостоять различным условиям нагружения, и не всегда ясно, как интерполировать прочностные свойства, полученные в одних условиях эксперимента, на другие случаи. [c.268]

На несколько меньшее увеличение прочности стекло-эпоксидных композитов с ростом скорости деформации указано в [57]. Там обнаружено примерно 15%-ное увеличение значений прочности из образцов Е-стекла — эпоксидная смола при увеличении скорости растяжения от 3-10 до 2,7-10 мин . В работе [2] также исследовалось влияние скорости нагружения на прочность однослойных образцов, изготовленных из 31 одинаково расположенных волокон 8-стекла в эпоксидной матрице. Испытания проводились на машине Инстрон при трех скоростях деформации (0,0265, 0,66 и 26,5 мин ). Из-за гораздо большего стандартного отклонения и малого числа опытных образцов единственный вывод, который можно было сделать, заключался в том, что изменение прочности композита в пределах использованных скоростей деформации не превышало 10%. [c.319]

Суммируя данные о влиянии скорости деформации на прочность однонаправленных волокнистых композитов, можно сказать, что, по-видимому, в интервале изменения скорости деформации, обычно используемом в стандартных испытательных машинах, изменения значений прочности не слишком велики. Эти изменения составляют 10 или 20% в зависимости от свойств составляющих и геометрии композита. При испытаниях с разными скоростями деформации наблюдались разные виды разрушения, однако в настоящее время не существует модели для предсказания прочностных свойств различных композитных систем при нагружении с переменными скоростями деформации. [c.321]

Интересны результаты динамических исследований [328] влияния скорости деформации и температуры на механическое поведение при сжатии наноструктурных Си и Ni, полученных РКУ-прессованием, которые показали, что вид истинных кривых напряжение-деформация зависит как от скорости деформации, которая изменялась в широком диапазоне от 0,001 до примерно 4000с , так и от температуры испытаний (рис. 5.5,5.6). Напряже- [c.195]

Теоретическое исследование нераспространяющихся усталостных трещин может быть проведено на основе анализа амплитуд истинных напряжений, действующих в вершине трещины, и условий достижения этими амплитудами критического значения с учетом влияния скорости нагр жения и температуры. Будет ли дальше распространяться возникшая и развившаяся на некоторую глубину усталостная трещина в вершине надреза при дальнейшем увеличении числа циклов нагружения, зависит от того, превышает или нет амплитуда истинного напряжения в зоне у вершины трещины критический предел прочности материала [21. Если амплитуда истинного напряжения у вершины трещины превышает критическое напряжение, то в рассматри-ваемой зоне возникает новая усталостная трещина. Если же критическое напряжение достигнуто не будет, то дальнейшего развития трещины не произойдет и такая трещина станет нерас-пространяющейся. Это предположение основано на экспериментах, в которых было показано, что пределы выносливости образцов с развившейся на некоторую глубину трещиной при испытании на растяжение-сжатие практически не зависят от номинального среднего напряжения цикла, а зависят только от амплитуды номинального напряжения. [c.58]

Скорость соударения также выбиралась из условий сохранения температурного реж1има в зоне трения. Результаты испытаний показали, что влияние скорости соударения на износ несущественно. Из конструктивных возможностей установки принята Скорость соударения 30 м/мин. [c.133]

Образцы стали 0Х18Н10Ш на разных этапах старения подвергали электронномикроскопическому исследованию. Изучение фольг, приготовленных из испытанных по различным режимам образцов, позволило-установить существенное влияние скорости предварительной деформации на дислокационную структуру стали при старении. Так, в образце,, растянутом на 5% при 8 = 140 мм/ч и состаренном при 650° С в течение 14 ч, наблюдается сетка из винтовых и краевых дислокаций, способствующих упрочнению материала (рис. [c.211]

Рис. 102. Влияние скорости де-форм щни на а стали ЭП142 (0,71 % С 1,37 % Si 0,53 % Мп 0,27% Сг 0,19% Ni) (8=30%. сжатие). Температура испытаний. "С

Рис. 268. Влияние температуры испытаний на сопротивление деформации стали типа 07X17 (кручение) при скорости деформации 0,1 (/) и 10 с-1 (2). Химический состав см. на рис. 267

Рис. 679. Влияние скорости деформации на прочность аморфного сплава PbeaSijo при испытаниях на растяжение. Температура, °С

При проведении серии испытаний с целью выяснения зависимости сопротивления деформации от скорости нагружения (деформации) необходимо обеспечить возможность сопоставления результатов. Это нужно для того, чтобы выяснить влияние скорости, не искаженное различием закона предществующего нагружения, поскольку последний влияет на структуру материала и, следовательно, на сопротивление деформации. Такое сопоставление требует проведения испытаний таким образом, чтобы во всей серии испытаний, связанных с изучением чувствительности материала к скорости нагружения, величина последней являлась единственным параметром, определяющим изменение деформации s t) (напряжений ст(/)) во времени. В координатах (е, e(s)/eo(e)) такой процесс деформирования описывается кривой, не зависящей от скорости. Соответствующий закон деформирования е( ) назовем параметром испытания. Поддержание заданного параметра испытания [c.64]

Получение корректных экспериментальных данных о влиянии скорости деформации на сопротивление, как показано в предыдущем параграфе, требует сохранения определенного закона нагружения в процессе испытания во всем скоростном диапазоне испытаний. Жесткость цепи нагружения испытательной машины, включающей образец из исследуемого материала, динамометр и соединительные элементы, в зависимости от сопротивления материала и его изменения в процессе испытания оказывает влияние на реализуемый закон нагружения (деформации) материала в объеме рабочей части образца [171]. Связанное с этим отклонение параметра испытания от номинального не превысит допустимых пределов при ограничении жесткости цепи нагружения. Влияние жесткости особенно существенно при резком изменении скорости деформации или нагрузки, имеющем место при переходе от упругого к упруго-пластическому поведению материала вблизи верхнего и нижнего пределов текучести, предела прочности, у точки разрушения. В связи с этим рассмотрим влияние жесткости цепи нагружения на закон деформирования. Основное внимание уделим рассмотрению отклонения от параметра испытания e = onst. [c.69]

Параметр испытания e= onst, который при ударной нагрузке может быть выдержан с требуемой точностью путем выбора соотношения площадей Лд/Лр, предпочтителен при исследовании влияния скорости на сопротивление материала и для определения основных характеристик прочности и пластичности. [c.76]

Существенные затруднения, возникающие при исследованиях с высокими скоростями деформации и обусловленные необходимостью сохранения равномерного деформирования по длине рабочей части образца и одноосности его напряженного состояния как основных условий получения достоверной информации в квазистатических испытаниях, являются основной причиной недостаточного объема имеющихся экспериментальных данных о высокоскоростном деформировании материалов. Ограничения длины и диаметра образца, необходимые для обеспечения равномерности его деформирования, определяются условиями (2.8) и (2.9). Невыполнение этих условий при высоких скоростях деформирования снижает достоверность экспериментальных результатов и может привести к количественному и качественному искажению зависимости характеристик прочности и пластичности от скорости деформации. Несоблюдение ограничений иа предельные размеры рабочей части образца (из конструктивных соображений) ограничивает результаты высокоскоростных испытаний получением только качественной информации о влиянии скорости деформирования на механические характеристики материала, тем более что нагрузка регистрируется по деформации динамометра в упругой волне с искажением, вызванным дисперсией волны при ее распространении. [c.116]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...