Скорость и массовый расход газа

СКОРОСТЬ и МАССОВЫЙ РАСХОД ГАЗА [c.111]

В задачу исследования процесса истечения входят выбор типа сопла, определение скорости вытекающей струи со (в м/с) и массового расхода газа М (в кг/с). [c.66]

Такой же формулой определяется скорость распространения звука в среде, состояние которой характеризуется параметрами, стоящими под знаком радикала. Для идеального газа скорость истечения Сг и критическая скорость Скр могут быть вычислены по уравнениям (9.7) и (9.17) с заменой в них радикала VРх Ох радикалом VНТ (по уравнению Клапейрона), а массовая скорость и массовый расход по уравнениям (9.8), (9.9) и (9.16) с заменой в них Vр Ь на р 1 /ЯТ1. [c.112]

Итак, несмотря на понижение давления среды, куда вытекает газ, при критическом давлении в устье сопла скорость и удельный объем газа, достигнув критических значений, остаются постоянными. Вследствие этого остается постоянным и массовый расход газа. Точное значение критического отношения давлений можно определить, находя максимум расхода, заданного формулой (12.13). Дифференцируя и приравнивая производную нулю, получим [c.144]

Результаты расчета (по ветвям трубопроводной схемы) объемные и массовые расходы газа падение давления газа скорость газа [c.95]

Определяется величина статического давления Р в свободном вихре в сечении 0-0 из выражения (6.7). Затем определяется режим истечения исходного газа из сопла но числу Маха (М) из (4.2.2). В зависимости от него находится тангенциальная скорость статическая температура Т -дц и массовый расход 0 свободного вихря в сечении 0-0. При М < 1 И сво (4.2.3), Т о - (4.2.6) и 0 - (4.2.10). При М = 1 - [c.169]

Первое из уравнений выражает постоянство массового расхода газа вдоль канала, второе — изменение количества движения, третье — изменение энергии движущегося газа, четвертое — уравнение состояния газа, величина Q означает отнесенное к единице массы тепло, полученное потоком (исключая джоулево тепло). Из этих уравнений найдем изменение скорости и числа М вдоль оси канала. Для этого продифференцируем уравнения (XV.42) и (XV.45) по д [c.410]

В рассматриваемом сечении давление среды ра, плотность газа р2 и скорость потока V2 известны, так как они зависят только от начальных параметров газа и давления Ра в этом сечении канала. Как уже указывалось, в таком сечении удельный массовый расход газа меньше, чем в критическом, поэтому площадь рассматриваемого сечения должна быть больше площади минимального сечения канала Шк [c.119]

При расчете сопл основными величинами, подлежащими определению, являются массовый расход газа М (кг/с) и скорость на выходе из сопла Ц 2 (м/с). [c.88]

Критический тепловой поток рассматривается как функция четырех режимных параметров давления р, массовой скорости pw, энтальпии на входе в канал (или паросодержания в зоне кризиса л р) и концентрации растворенного в теплоносителе газа с. После выбора конструкции системы давление и массовый расход обычно бывают постоянными, а температура (или энтальпия) на выходе оказывает наибольшее влияние на характеристики реактора [53]. Приняв в качестве аргумента энтальпию теплоносителя на входе в канал, оценим вначале ее влияние на величину при различных значениях концентрации азота в воде и прочих фиксированных параметрах. [c.82]

Рассмотрим турбулентное движение газа в начальном участке трубы при равномерном распределении скоростей.и температур на входе (фиг. 79). Происходящее одновременное нарастание динамического и теплового пограничного слоя на стенке трубы приводит к вытеснению потока из пристенной области. В отличие от обтекания тела неограниченным потоком в данном случае общий расход газа постоянен и происходит через заданное поперечное сечение трубы. При стационарном режиме массовый расход газа одинаков во всех сечениях, т. е. [c.265]

G — массовый расход газа, кг/с и — скорость, м/ч, м/с Т — температура, К А Г — температурный напор, К q — удельный тепловой поток, Вт/мз р — давление, Н/м [c.8]

Формула (1.3) дает значение секундного массового расхода газа через любое сечение струйки при условии, что скорость и, следовательно, плотность газа в каждой точке сечения остаются постоянными. [c.13]

Рассмотрим элементарную струйку тока, поперечные размеры которой настолько малы, что в каждом сечении можно считать постоянными все параметры потока скорость, давление и плотность газа (рис. 1.1). Уравнение неразрывности в случае установившегося течения, как известно, формулируется следующим образом секундный массовый расход газа через любое поперечное сечение элементарной струйки при установившемся течении сохраняется постоянным. [c.18]

При заданных давлении и плотности Pi газа в сосуде скорость истечения и массовый расход при заданном Fq зависят от давления среды, куда происходит истечение газа, т. е. от отношения p ipi- [c.41]

Зона устойчивой работы ТК при дросселировании несколько увеличивается по сравнению с зоной устойчивости при регулировании = var. Объясняется это тем, что граница устойчивой работы (помпажа) определяется, как и вообще все характеристики ТК, его объемной, а не массовой производительностью, так как объем газа определяет его скорости, а следовательно, треугольники скоростей и характер течения в межлопаточных каналах. При дросселировании на всасывании удельный объем газа увеличивается, а следовательно, сохраняется его критический (с точки зрения помпажа) объем 1/кр при более низких массовых расходах газа. Расширение зоны устойчивой работы является для потребителя благоприятным фактором, поэтому дросселированием иногда дополняют основное регулирование изменением частоты вращения ТК. [c.221]

Камера горения служит для сообщения потоку тепловой энергии, которая является основным источником расширения газа и превращается в ускоряющем поток сопле Лаваля (IV — К) в кинетическую энергию струи на выходе из сопла (У). Количество движения этой струи служит источником реактивной силы двигателя, которая определяется как произведение секундного массового расхода газа сквозь выходное сечение двигателя на относительную скорость выхлопа. Простейший расчет проточной части двигателя по одномерной теории элементарен и заключается в использовании, с одной стороны, изэнтропических формул, а с другой — основных формул теории прямого скачка. Приток тепла при этом может учитываться приближенно по теории, аналогичной изложенной в 26. [c.136]

В случае установившегося движения массовое количество газа, проходящего через любое поперечное сечение трубопровода в единицу времени (массовый расход газа т), вследствие неразрывности движения остается неизменным. Объемный же расход газа Q = m p будет увеличиваться и, следовательно, будет возрастать по длине трубопровода средняя скорость течения газа v = Q F. [c.231]

Поскольку при современном уровне наших знаний структуры турбулентного течения жидкостей невозможно теоретическое решение задач о трении и теплообмене в турбулентном пограничном слое на пористой поверхности, решающее значение имеет накопление опытных данных о влиянии скорости притока охладителя на касательное напряжение у стенки, профили скорости и толщину ламинарного подслоя при различных газодинамических условиях течения. Выполненные до настоящего времени экспериментальные исследования не дают необходимых данных для широких теоретических обобщений. Основной задачей многих экспериментов являлось установление зависимости между температурой поверхности пористого материала и массовым расходом охладителя при различных скоростях и температурах потока нагретого газа, а также определение коэффициентов трения и теплообмена на стенке в зависимости от расхода охладителя при различных условиях течения. [c.516]

Подставив в формулу (8-11) значение скорости Сг из выражения (8-8), а значение удельного объема из равенства (8-12) и сделав необходимые преобразования, получим формулу для вычисления секундного массового расхода газа т через выходное отверстие сопла сечением /г [c.84]

Отметим, что и в других случаях, когда требуется получить большой поток импульса при заданном значении потока энергии (если эта энергия в значительной мере является кинетической энергией), выгодно иметь малую скорость и соответственно большой массовый расход газа, а не наоборот. [c.42]

Зазор между поверхностью состава и внутренней поверхностью трубопровода, систему подвески колес в математической модели представляют дополнительными соотношениями, связывающими параметры газового потока по разные стороны состава. Эти соотношения выполняются в точках траектории составов, т. е. на границах подвижных областей, занятых газом. Например, газодинамические характеристики обтекания состава выражают зависимостью массового расхода газа, перетекающего через состав, от перепада давлений на составе и скорости его движения. Вид такой зависимости находят, как правило, экспериментальным путем в результате стендовых продувок. [c.90]

Определить скорость истечения и часовой массовый расход газа. Задачу решать при помощи табл. 13 приложения, считая энтальпию зависящей от температуры. [c.112]

Определить скорость истечения и часовой массовый расход газа. [c.125]

На основании уравнения неразрывности массовый расход газа Ср может быть выражен через площадь Р. -го поперечного сечения канала и средние в этом сечении плотность и скорость потока. При этом [c.64]

При заданных геометрических размерах трубопровода I и d, давлении на выходе из газогенератора / oi и давлении в заданном сечении р определить массовый расход газа т через это сечение. Задаемся величиной коэффициента Х, = 0,02 0,03, соответствующей развитому турбулентному течению. Рассчитываем / и р ро и с помощью графика, представленного на рис. 15.26,6, определяем число М. Затем с помощью уравнения состояния по заданным величинам Тир определяем р, а потом искомую величину массового расхода газа т = соря / /4. Расчет второго приближения сводится к определению величины X, соответствующей скорости потока, рассчитанной при первом приближении и повторении [c.306]

В условиях, когда р < Ркр на выходе из сопла или тонкой щели, газ продолжает расширяться до давления наружной среды, но это расширение уже неорганизованное и сопровождается необратимыми потерями, которые проявляются в форме вихрей на выходе из сопла. Эти необратимые потери при расширении будут тем больше, чем Рнар будет меньше р2. Для этих режимов истечения соотношения (9,3) — (9,9) оказываются уже недействительными. Расчетные формулы для подсчета массовой Икр и линейной Скр критических скоростей и массового расхода Скр могут быть получены из формул (9.7) — (9,9) путем замены в них отношения р21р отношением ркр/рг == Ркр. Таким образом, используя уравнение (9.14), можно получить [c.111]

Массовый расход газа при этом зависит от давления в резервуаре р и возрастает с его увеличением, но не зависит от давления внешней среды Рвн, а следовательно, от величины отношения рвв/рь Коэффициент расхода (X в формуле (XVI.55) можно представить, как обычно, в виде (,i = (pe, где ф — коэффициент скорости, который, как и в случае истечения несжимаемых жидкостей, зависит от числа Рейнольдса. При значительных числах Рейнольдса можно принимать (для стверстий в тонкой стенке) ф = 0,98. [c.306]

Следовательно, вдоль канала уменьшается отношение р1Ро, т. е. давление снижается. Отношение р/ра вдоль канала по мере его сужения будет все больше приближаться к критическому отношению Ри/ро (рис. 2.29, ветвь аЬ). Когда отношение pipo достигнет критического значения, при дальнейшем сужении канала давление снижаться не будет. Произведение скорости течения и плотности представляет собой массовый расход газа на единицу площади сечения канала. Скорость те- [c.117]

Перед фронтом ударной волны принимаем давление Р, плотность р1, температура Т[ и скорость потока газа г)) за фронтом волны — р-2, р2, Т , 02. Поток газа до и после скачка уплотнения является установившимся. Условие рплошности потока перед скачком и после него для массового расхода газа, отнесенного к единице площади поверхности фронта ударной волны, VlPl = V2p2. Так как перед и за фронтом волны действуют силы давления, импульс сил, действующих на массу, протекающую через единичную поверхность фронта волны в единицу времени, равен р2—р. Соответствующее изменение количества движения рассматриваемой массы [c.121]

Пусть из резервуара бесконечной вместимости происходит истечение упругой жидкости через суживающееся сопло (или отверстие) во внешнюю среду, давление в резервуаре обозначим р- . Примем, что вначале внешнее давление раврю также р , т. е. р = 1, в этом случае истечения не будет. Понизим давление в окружаюи1ей среде до р (понижение давления для наглядности дальнейших объяснений примем происходяш,им скачкообразно). Понижение давления, являясь местным возмущением, вызовет волну разрежения, распространяющуюся со скоростью звука во все стороны. В связи с этим в устье сопла установится давление р. Под действием разности давлений рх — р частицы упругой жидкости начнут вытекать из резервуара. Причиной истечения, т. е. движения частиц рабочего тела, является сила, пропорциональная указанной разности давлений. Под действием этой силы частицы газа приобретают ускорение, определяющее скорость истечения. Ясно, что при последующих понижениях давления сила, действующая на частицы газа, будет возрастать, а скорость истечения и массовыГ расход — увеличиваться. Понижая внешнее давление, можно, наконец, довести его до р = P pf, тогда скорость истечения и массовый расход достигнут значент" w,, и /)г,Понизим внешнее давление до р", меньшего, чем давление р . Волна разрежения, вызванная понижением давления до р и распространяющаяся со скоростью звука, уже не сможет изменить давление в устье насадки, так как среда вытекает из резервуара навстречу волне разрежения с той же местной скоростью звука, равной [c.219]

При изучении процессов истечения необходимо прежде всего определить внещнюю работу, затрачиваемую на перемещения массы рабочего тела в потоке. С этой целью рассмотрим два сечения (1—1 и 2 — 2) канала произвольного профиля (рис. 1.21), по которому течет газ вследствие перепада давлений (Р1 > Рг)- При движении газа по каналу переменного поперечного сечения изменяются его скорость и параметры состояния. При стационарном режиме течения вдоль непроницаемых стенок для всех поперечных сечений канала массовый расход газа описывается уравнением неразрывности [c.43]

Установим зависимость массового расхода газа Q = pvS через сопло от отношения давлений Ро/р при постоянных значениях температуры Т и давленияр в сосуде, когда отсутствует теплообмен между газом и окружающей средой. Еслиро/р = 1, то 9 = о (точка А на рис. 28) при Ро/р, несколько меньшем единицы, скорость течения в сопле будет дозвуковой и наибольшее значение скорости будет достигаться на срезе сопла. Пусть на рис. 28 этому режиму соответствует точка Ь. При дальнейшем уменьшении Ро1р скорость на срезе сопла, оставаясь [c.47]

В целом можно сказать, что режил интенсивного дробления жидкости струями пара характеризуется отрывом от зеркала громадного количества капель, суммарная масса которых в данных условиях превышает в несколько раз массовый расход газа. Однако подавляющая масса этих капель поднимается на небольшую высоту и падает обратно доля капель, достигающих определенной высоты, с ростом последней стремительно падает. Так, например, при скорости пара ai"o=l,0 м/с, как видно из рис. 11-5, в интервале высот 50—300 мм на каждых следующих 50 мм выпадает обратно около 3/4 всей влаги, приходящей из предыдущей ступени. Лишь значительно выше, куда залетает примерно одна [c.285]

Массовый расход газа через произвольное сечение канала при установившемся движении можно выра--РИС. 21. Истечение газа по ка- ить простым соотношением между налу переменного сечения скоростью движения, ПЛОТНОСТЬЮ и [c.66]

На рис. 3.4 показано влияние диафрагмирования на поля скоростей в потоке, закрученном с помощью завихрителя, который имеет = 60° и п = 3. Как видно, увеличение степени диафрагмирования приводит к смещению максимума вращател1 Ной скорости к оси канала. При значительном диафрагмировании в приосевой области формируется интенсивный вихревой шнур, вызывающий акустический эффект. В центральной части канала образуется область повышенной осевой скорости, при этом в остальной части потока осевая скорость несколько уменьшается из-за перераспределения массового расхода газа по поперечному сечению. [c.62]

Значения движущих сил тепло- и массообмена зависят от площади поверхности контакта F в реактивном пространстве аппарата. Чем больше F, тем меньше средние разиости температур и концентраций (см. рис. 2-4 и 2-5). В то же время в процессах гидродинамики, например при равномерном прямолинейном изотермическом течении в канале постоянного сечения с постоянным массовым расходом газа или жидкости, скорость [c.66]

ЗЫрями, барботирующими через жидкость в баке, с поверхности выбрасываются капли. Высота выброса зависит от скорости подъема газового пузыря и от размеров капли. Согласно работе [5], унос влаги путем выброса равен б = оехр(—Л/йо), где G — отношение массы жидкости к массовому расходу газа ha — характерная высота выброса, зависящая от скорости газа Vr, /io = 0,038 Go — унос с зеркала барботажа для воды [c.163]

Скорость образования продуктов сгорания в РДТТ должна равняться сумме массового расхода газа через сопло и массовой скорости накопления газа в камере сгорания [c.104]

Если при постоянной температуре наружного воздуха уменьшать давление воздуха (например, при подъеме в стратосфере, т, е. выше 11 кж в условиях стандартной атмосферы), то пропорционально давлению будет уменьшаться плотность, а с ней и массовый расход воздуха гпсек- Скорость истечения останется неизменной. Покажем это на примере. Пусть давление, а следовательно, и плотность, уменьшились в два раза. В два раза уменьшатся и избыточные давления перед компрессором и за ним, которые пропорциональны скоростному напору, т. е. плотности воздуха. Избыточное давление внутри двигателя вызывает истечение струи из солла. В нашем примере вдвое меньшее избыточное давление действует на газ, имеющий вдвое меньшую инертность (плотность), ввиду чего газ приобретает такую же скорость истечения, какая была до понижения наружного давления. [c.108]

Лхи вхи вхп — произведение массового расхода входящих в реактор потоков топлива и окислителя, кг/с, на среднюю скорость, м/с. каждого потока, Н Jq = MqWq — то же, принятое за масштаб, Н Mq — массовый расход газов, принятый за масштаб (например, массовый расход газов в характерном сечении рабочей камеры), кг/с /д — характерный линейный размер реактора, м V — кинематическая вязкость продуктов сгорания при температуре газов в реакторе, м /с — коэффициент количества движения входящих потоков, зависящий от неравномерности распределения скоростей по сечению в условиях стабилизированных турбулентных потоков в инженерных расчетах коэффициент р принимают равным 1,0 х, у, г — координаты точки. [c.70]

При заданных геометрических размерах трубопровода I и d, давлении в расчетном сечении р и массовом расходе т через это сечение определить потребное давление / oi на выходе из газогенератора (аккумулятора сжатого газа, регулятора и др.). По температуре Го1 = Г= onst находим М, затем последовательно Re, X и L По заданным Тирс помощью уравнения состояния определяем плотность газа р. В заданном сечении скорость [c.306]

Представим себе, например, течение газа по внутреннему каналу твердотопливного заряда (рис. 4.8, а). Проходное сечение канала будем считать постоянным, но секундный расход массы возрастающим по мере того, как в поток вливаются все новые и новые порции газа. Значит, в выражении (4.18) S есть величина постоянная. Что же касается секундного массового расхода, обозначенного буквенным идентификатором onst, то его в данном случае следует рассматривать уже как переменную величину, пропорционально которой изменяется функция pi i, стоящая в левой части уравнения (4.18). График же последней изображен на рис. 4.6. Значит, для того чтобы достичь сверхзвуковой скорости, надо массовый расход сначала увеличивать, а затем уменьшать. Первая часть этого условия, т. е. увеличение расхода, как раз и выполняется в канале пороховой шашки, а [c.172]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...