Общие формулы расчета

Общая формула расчета развернутой длины гиба может быть записана в виде [c.48]

Ввиду разнообразия структуры неоднородных диэлектриков и особенностей содержащихся в них компонентов не существует общей формулы расчета диэлектрических потерь этого вида. [c.50]

Из общей формулы расчета могут быть получены частные формулы для конкретных случаев обработки. [c.141]

Определяются теплопотери теплоотдающими поверхностями, а также пограничные и межслойные температуры кладки печей и сушил. По заданным термическим сопротивлениям отдельных конструктивных элементов кладки определяются тепловые потери, исходя из общей формулы расчета тепловых потерь через плоскую стенку [c.89]

В случае учета динамических связей путем совокупности искусственных приемов регрессии, транспортного сдвига измеряемых величин и усреднения общая формула расчета показателя за интервал от 4 до /., + 9 в дискретном вычислительном устройстве принимает вид [c.192]

В общую формулу расчета входят составляющие величины от криволинейного и прямолинейного участков. Поэтому эти величины вычисляют по различным формулам, как это следует из структурной схемы. [c.104]

Общие формулы расчета размерных цепей. Выше были изложены методы решения одной из основных задач размерного анализа —-осуществления заданной точности замыкающего звена размерной цепи. [c.220]

ОБЩИЕ ФОРМУЛЫ РАСЧЕТА [c.218]

При расчете процессов истечения водяного пара ни в коем случае нельзя применять формулы для определения скорости (13-14) и секундного массового расхода (13-16), полученные применительно к идеальному газу. Расчет ведется исходя из общей формулы скорости истечения (13-6), полученной из уравнения первого закона термодинамики для потока и справедливой для любого реального вещества. [c.213]

Допускаемое напряжение при расчете болтов (винтов) при действии переменных напряжений определяется [15] по общей формуле (1.15). [c.65]

Учет заряда фаз и составляющих не меняет, как видно, общей схемы расчета химических и фазовых равновесий полученные в этом разделе выводы и формулы не отличаются принципиально от результатов 16, достаточно заменить химические потенциалы на электрохимические. Специфика электрохимических равновесий проявляется в более сложных системах — электрохимических цепях. Последние широко используются в экспериментальной термодинамике для электрических измерений термодинамических свойств веществ. В рассмотренной двухфазной системе разность ф —<рР, мембранный потенциал, не может быть измерена, поскольку, как говорилось, нет возможности выделить из общей работы переноса заряженной массы из одной фазы в другую ее электрическую часть. Можно, однако, добавить к такой системе еще две фазы одинакового химического состава и измерять разность электрических потенциалов между ними, а рассчитывать при этом разность химических потенциалов в интересующих фазах. Схему такого электрохимического элемента можно представить в виде [c.151]

Расчет ослабления первичных и вторичных у-квантов в защите реактора чаще всего проводят методом, близким к методу расчета потока быстрых нейтронов, а именно интегрированием функции влияния точечного изотропного источника у-квантов. В групповом виде общая формула для плотности потока у-квантов имеет вид [c.57]

При Т з < —, как и в общем случае, расчет ведется по формуле Н. Е. Жуковского (14-1) для мгновенного закрытия [c.144]

Вопрос о геометрическом суммировании изгибающих моментов возникает, как известно, при расчете валов, и многие авторы ограничиваются тем, что попутно с расчетом вала вскользь говорят о суммировании моментов. Но это отдельный, достаточно важный вопрос, который заслуживает специального рассмотрения. Опыт показывает, что если ограничиться попутным (в связи с расчетом валов) ознакомлением с расчетом бруса на изгиб в двух плоскостях, то, справляясь с задачей расчета вала, учащийся зачастую не может решить аналогичную задачу, в которой нет крутящих моментов. Как уже говорилось, уместнее всего рассматривать этот вопрос в теме Косой изгиб хотя бы потому, что общая формула (13.1) применима и в этом случае, и прогибы определяются так же, как при косом изгибе. [c.144]

И все же стоит задуматься над тем, что целесообразнее дать ли заблаговременно понятие о гипотезах прочности или формулы расчета без обоснований, пообещав привести их позднее, или отнести этот расчет к вопросам применения гипотез прочности, которые рассматривать в конце курса. Из трех перечисленных вариантов последний наиболее целесообразен. Гипотезы прочности излагаются тогда, когда учащиеся созрели для их восприятия, и тут же иллюстрируются примерами как специфичными для строительных специальностей, так и примерами общего характера. Едва ли следует считать недостатком предлагаемого варианта то, что один особый случай расчета балок на прочность при изгибе рассматривается отдельно, а не сразу после изучения расчетов по нормальным и касательным напряжениям. [c.151]

Этот вопрос представляет значительный практический интерес для специальностей, связанных с химическим и пищевым машиностроением, но и для других машиностроительных специальностей также полезно кратко рассмотреть этот вопрос. Учащиеся получают первичное представление о расчете тонкостенных сосудов, т. е. получают возможность оценивать прочность не только бруса, но и других элементов конструкций. Познакомившись при изучении гипотез прочности с формулами для вычисления эквивалентных напряжений, хотя они ими (речь идет о формулах, в которых Оэкв выражено через главные напряжения) не пользовались, и, привыкнув к формулам для упрощенного плоского напряженного состояния, начинают считать их общими, применимыми во всех случаях. В тонкостенных сосудах они встречаются с другим случаем плоского напряженного состояния (с двухосным растяжением) и получают хорошую иллюстрацию к использованию общих формул [c.218]

Рассмотрим общую формулу для расчета коэффициента сопротивления тела вращения с криволинейной образующей при условии зеркального отражения молекул от поверхности. Из рис. 13.4 видно, что элементарный поток массы йт = [c.721]

Для случаев, когда квадратичный закон сопротивления недействителен (обычно в нефтепроводах), упрощенные зависимости, удобные для практических расчетов, можно получить следующим образом. Будем исходить из общей формулы (6.7) и обозна- [c.222]

Однако в общем случае расчет по (2.28) и (2.29) дает завышенные результаты. Для более обоснованной оценки погрешности результата измерения у формально используют тот же подход, что и при многократных измерениях, при этом средние квадратические погрешности результатов измерения независимых переменных заменяют абсолютными погрешностями (например, приборными). Предельную допустимую погрешность Ау находят по формуле [c.80]

В последнее время в связи с внедрением в расчеты вычислительной техники вычисление интегралов Мора часто производят с помощью квадратурных формул численного анализа — общих формул вычисления определенных интегралов. [c.101]

Возникает естественный вопрос, какая процедура, использующая метод Монте-Карло, лучше статистическое интегрирование, приводящее к формуле (6.22), или статистическая имитация. Применительно к расчету угловых коэффициентов ф можно привести соображения о некоторых преимуществах статистического интегрирования. Однако если решать рассматриваемую ниже более общую задачу расчета разрешающего углового коэффициента с учетом зеркальных отражений, то следует отдать предпочтение статистической имитации. Итак, перейдем к анализу лучистого теплообмена при наличии поверхностей с зеркальным отражением. [c.195]

В табл. 11 даны и общие формулы для уточненного расчета амплитуд эхо-сигналов с использованием графиков, приведенных на рис. 44. График i соответствует моделям точечных дефектов (диск, сфера, короткий цилиндр) /2 — протяженным дефектам (полоса, длинный цилиндр). Протяженным считают отражатель, размеры которого в направлении, перпендикулярном к оси преобразователя, превышают поперечное сечение поля преобразователя. За единицу расстояния от преобразователя до отражателя принята длина ближней зоны = [c.232]

Формулы ДЛЯ различных случаев, полученные из общей формулы (40) аналогичными расчетами, приведены в табл. 24. [c.295]

В общем случае расчет температуры на поверхности цилиндрической стенки, ведут по следующим формулам [c.455]

Шаумян впервые доказал, что важнейшие типы многопозиционных машин (последовательного, параллельного, последовательно-параллельного действия) различаются не только принципами построения, но и закономерностями развития, связанными с увеличением числа позиций. В машинах параллельного действия увеличение позиций приводит к монотонному, но асимптотическому увеличению производительности, которая стремится к некоторому пределу, зависяш ему только от уровня надежности в работе механизмов и устройств. В машинах последовательного действия эта зависимость носит экстремальный характер — с увеличением числа позиций производительность машины сначала растет, а затем резко падает. Шаумян вывел формулы расчета наивыгоднейшего по производительности числа позиций. Оказалось, что оно зависит лишь от двух факторов общ ей длительности обработки и надежности механизмов и устройств автоматов. Чем выше надежность конструкции, тем с большим числом позиций можно строить полуавтоматы и автоматы. [c.43]

Основой расчетов являются наиболее общие формулы производительности, где абсолютная производительность есть величина, обратная сумме всех затрат времени на производ- [c.96]

В табл. 6. 3, кроме общих формул, приведен также конкретный расчет конвейера применительно к указанным выше данным (см. табл. 6. 1). [c.198]

Долю каждой организации в общем эффекте предлагается также определять путем нахождения изменений, вносимых на том или ином этапе разработки новой техники. При этом формула расчета представляется в виде разности эффектов, устанавливаемых в конце и в начале работы данной организации над новой разработкой. Расчеты, основанные на указанном принципе, позволяют определить только дополнительный вклад организации. Однако они не дают ответа на вопрос о распределении основной части эффекта. [c.117]

При обработке деталей только одного наименования расчет производственной мощности механического цеха производится по вышеприведенной общей формуле (см. с. 151). В более сложном случае (например, при небольшой, до 15 наименований, номенклатуре изделий) детали разных изделий обычно обрабатываются на одном оборудовании, тогда при определении мощности следует обеспечить соблюдение установленное планом количественное соотношение изделий. В этих условиях производственную мощность рассчитывают по совокупной трудоемкости комплекта деталей всех изделий на годовую программу. Следовательно в знаменателе общей формулы (см. с. 151) будет фигурировать трудоемкость не единицы изделия, а суммарная трудоемкость всей годовой программы. При этом частным от деления фонда времени работы оборудования на указанную суммарную трудоемкость является не производственная мощность в натуральном выражении, а коэффициент производственной мощности. Он равняется отношению годового фонда работы группы оборудования (участка, цеха) к трудоемкости годовой программы выпуска продукции. Тогда формула определения производственной мощности примет вид [c.159]

При расчете дисперсии погрешности Ароз нужно учип зать Еозможность взаи.мной корреляции между погрешностями А,- прямых измерений. С учето.м этой возможности общая формула расчета дисперсии погрешности косвенных измерений принимает вид [c.192]

Для проектных расчетов эти формулы можно преобразовать, принимая за искомые размеры катков. Из-за большого многообразия форм катков для фрикционных передач не удается получить общей формулы проектного расчета, как это сделано, например, для зубчатых передач. Методика преобразования подобна той, которая применена для зуб-43TIJIX передач — см. 8.6. [c.219]

В общем случае расчет износа 61,2 чедут по формулам (8.3), (8.4). Если сила Fn приложена не посередине ползуна, давление по длине ползуна следует принимать распределенным по линейному закону. Если ползун ци- [c.250]

Различие между //внутр. и //док. в месте расположения какого-либо иона обусловлено магнитным дипольиым и обмсипым взаимодействиями с соседними ионами. Поскольку расчет влияния соседних ионов является задачей многих тел, общие формулы найти довольно трудно, однако некоторые приближенные выражения, справедливые при не очень низких температурах, могут быть получены. [c.431]

С самою начала мы предположили, что центральное тело массы П12 неподвижно. В более общем случае расчет следует вести по отношению к центру масс системы взаимодействующих частиц. При этом в формуле (34.8) заменяется приведенной массой иг и Пос — начальной относительной скоростью V, т. е. [c.127]

Задача о распространении продольных, крутильных и поперечных волн в длинных стержнях круглого сечения была рассмотрена в 70-х годах прошлого столетия одновременно и независимо Похгаммером и Кри относительная сложность полученных ими общих формул делала в течение долгого времени их результаты мало обозримыми, лишь в 30-х — 40-х годах были произведены расчеты и построены графики зависимости фазовой скорости от длины волны для случая, когда поле перемещений осесимметрично. [c.448]

Для труб некруглого сечения расчет удобно также вести по общей формуле (VIII-13) [c.204]

Матрица податливости aij , 1, ) = = 1, 2,. .., 6, определяемая на участке dx, является обратной по отношению к матрице жесткости (В ,), компоненты которой тождественны соответствующим компонентам тензора жесткости [Втпп1] п, к, I = I, 2, 3 их вычисляют по общей методике расчета констант слоистой среды по формулам (3.33)—(3.36). Усредненные значения выражений, входящих в правые части этих формул, находят по зависимостям, аналогичным (3.43). При этом компоненты тензора жесткости каждого слоя Втпк1 в системе координат 123 рассчитывают по формулам пересчета констант материала при повороте главных осей упругой симметрии 1 3 вокруг оси 2 на угол 0. Необходимые для расчета компоненты матрицы жесткости 5 , 1,/ = 1, 2,. ... 6, в главных осях 1 23 выражают через упругие постоянные [c.91]

Общие формулы для определения количества тепла. В практике для приближенных расчетов количества тепла пренебрегают влиянием температуры двух-, трех- и многоатомных газов на теплоемкость, что допустимо при небольших изменениях температуры. В этих случаях теплоемкости принимаются за постоянные величины (см, табл. 1). Для точных расчетов необходимо определить среднее значение теплоемкости по формуле (96) или по интерполяционным формулам. Например, количество удельного тепла в изохор ическом и в изобарическом <7р процессах с использованием соответственно постоянн 1х Ср (см. табл. 1) и средних Срот удельных теплоемкостей [формула (112) ] определится по формулам [c.34]

Простейший аналитический подход при расчете распределения напряжений, вызванного разорванными волокнами, состоит в учете передачи сдвиговых усилий, когда предполагается, что волокна несут только растягивающую нагрузку, а матрица сопротивляется только сдвигу. Хеджепес [39] рассчитал коэффициенты концентрации напряжений Ку около одного и более разорванных слоев в слоистом композите. Он получил следующую общую формулу [c.460]

В связи с особенностями теплообмена в четырехоки-си азота в расчетные уравнения внесены соответствующие изменения при сохранении общей схемы расчета и модели процесса. Для расчета теплоотдачи от стенки к перегретому пару использовалась формула [c.143]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...