Потери импульса на трение

Рис. 3.23. Потери импульса на трение [53] а — влияние числа Ке б — влияние температурного фактора (дозвуковая часть сопла)

Рис. 3.24. Потери импульса на трение в круглых соплах при различной шероховатости (к = 1,4 Т = 0,9) [53]

После достижения ударной волной входного отверстия вся жидкость в трубе от резервуара до затвора будет сжатой. При этом скорости движения ее частиц будут равны нулю, а давление в трубе будет выше первоначального давления, обусловленного высотой уровня жидкости в резервуаре. Избыток давления в трубе вызовет отток жидкости из нее в резервуар. Вначале начнет обратное движение тонкий слой жидкости, ближайший к резервуару, затем все новые слои, и через время А/ по всей трубе жидкость будет двигаться к резервуару. Там, где происходит обратное движение, давление становится равным первоначальному. К. концу отрезка времени 2 A от закрытия затвора вся жидкость в трубе будет двигаться к резервуару, и давление в трубе будет первоначальным. Вслед за этим останавливаются слои жидкости, начиная от затвора, с постепенным понижением давления против первоначального. Это явление (отрицательная волна удара) распространяется от затвора к резервуару до тех пор, пока не остановится вся жидкость в трубопроводе. На это потребуется третий отрезок времени At. Вслед за этим вновь начнется движение к затвору и так будет продолжаться некоторое время, пока колебания не затухнут вследствие потерь энергии на трение и на деформации материала. Ход затухания колебаний зависит от массы жидкости в трубопроводе, ее вязкости и начального импульса (приращения силы), вызвавшей это явление. Выше описано явление так называемого положительного гидравлического удара. [c.129]

При повороте зуб колеса толкает, анкер и сообщает колебательной системе импульс энергии, необходимый для поддержания ее непрерывных колебаний с определенной амплитудой (для компенсации потерь энергии на трение в опорах и о воздух). [c.510]

В диффузорных (компрессорных) решетках величина Н несколько повышается. Таким образом, потери на трение в первом приближении можно считать пропорциональными толщине потери импульса на выходной кромке профиля и по ее величине судить об относительной эффективности решеток. [c.486]

Используя (60), находим напряжение трения на стенке, толщину вытеснения б и толщину потери импульса 5 [c.303]

Независимо от особенностей течения газов при смешении происходит выравнивание скорости газов но сечению камеры путем обмена импульсами между частицами, движущимися с большей и меньшей скоростью. Этот процесс сопровождается потерями. Помимо обычных гидравлических потерь на трение о стенки сопел и камеры смешения, для рабочего процесса эжектора характерны потери, связанные с самим существом процесса смешения. [c.501]

Здесь б —толщина вытеснения б —толщина потери импульса S — формпараметр. В правой части равенства (8.51) присутствует трение Тщ, и плотность вдува (ри)и, на стенке. Если аналогичным образом проинтегрировать по координате у уравнение диффузии i-ro компонента, то можно получить интегральное соотношение сохранения массы t-ro компонента. В качестве исход- [c.283]

В сечении турбулентного пограничного слоя, отстоящем на расстоянии х = 2 м от носка плоской пластины, обтекаемой воздушным потоком со скоростью Уоо = 50 м/с, измерен профиль продольных скоростей V у) и вычислена толщина потери импульса б = 0,003085 м. Определите средний по длине пластины (L = = X = 2 м) коэффициент трения f. [c.671]

Все задачи о пограничном слое могут решаться двумя путями. В одном случае пользуются не дифференциальными уравнениями, а интегральными соотношениями. При этом задаются некоторой формой профиля скоростей в пограничном слое и, используя интегральное соотношение, определяют напряжение трения на обтекаемой поверхности, а также такие интегральные величины, как толщина пограничного слоя б, толщина вытеснения б и толщина потери импульса б . Такой способ решения называют приближенным методом. [c.305]

Мы объясняем это следующим образом. В рассматриваемом опыте вектор начального момента импульса N проходит вблизи оси фигуры согласно построению Пуансо, то же самое относится и к начальному положению оси вращения. Таким образом, ось фигуры вначале описывает малый контур на сфере единичного радиуса (ср. рис. 43) касательные к этому контуру параллели и = u и и = U2 расположены близко друг к другу и остаются в таком положении в течение всего процесса движения (как показывает справедливое в общем случае изображение на рис. 53). Момент импульса, а значит и угловая скорость вращения, вначале весьма велики они остаются таковыми и во время последующего движения (если не учитывать потери на трение). Таким образом, нутации происходят в очень быстром темпе и вообще почти не заметны. Волчок кажущимся образом не поддается влиянию силы тяжести а постоянно отклоняется в перпендикулярном к ней направлении. Это парадоксальное поведение волчка с давних пор приковывало внимание любителей и исследователей к теории волчка. [c.266]

По существу уравнение ( -4 ) дает зависимость коэффициента трения от числа Рейнольдса, основанного на местной толщине потери импульса. [c.123]

В этих уравнениях толщина пограничного слоя б, толщина вытеснения б и потери импульса 0, коэффициент трения определяются обычными методами индекс т — относит соответствующие величины к условиям на стенке. [c.406]

Опытные данные по касательному напряжению на стенке позволили выразить местный коэффициент трения через формпараметр Я = б /б и число Рейнольдса, составленное для толщины потери импульса, посредством формулы [c.358]

Толщины вытеснения и потери импульса, а также напряжение трения на стенке равны соответственно [c.215]

В момент, когда левая стенка паза вилки догоняет эллипс, усилие от заводной пружины через зуб спускового колеса и анкерную вилку передается эллипсу и, следовательно, балансу. Баланс получает ускорение, компенсирующее потери на трение. Импульс продолжается сначала по импульсной плоскости палеты, затем по импульсной поверхности зуба спускового колеса. Баланс продолжает свое движение, при этом спиральная пружина закручивается или раскручивается. [c.74]

На рис. 13-3 показана зависимость среднего коэффициента трения f от числа Рейнольдса Res, составленного по параметрам внешнего потока и по толщине потери импульса. Кроме опытных значений коэффициента трения, на графике нанесены его значения, вычисленные по уравнению (13-6) при со = 0,75 и т = 2,58. Коэффициент трения в потоке несжимаемой жидкости С а подсчитан по уравнению (13-7) при Л = 0,455, что соответствует формуле Прандтля — Шлихтинга [c.468]

Приведенные на рис. 3.23а экспериментальные данные для сверхзвуковых сопел на холодном воздухе при = 0,9 показывают, что потери импульса на трение в дозвуковой и сверхзвуковой части сопла для турбулентной области течения не превышают 0,5% от идемьного импульса, а расчет потерь на трение в дозвуковой части сопла при Т =0,9 показывает, что эти потери оказываются менее 0,1% (рис. 3.236). Потери импульса на трение при различной шероховатости стенок для сверхзвуковых сопел, полученные на основании экспериментальных данных, приведены на рис. 3.24 [53]. Под коэффициентом шероховатости здесь понимается высота бугорков на поверхности стенок сопла, отнесенная к диаметру критического сечения сопла. [c.90]

Рисунки 3.25 и 3.26 показывают, что величина потерь импульса в связи с трением газа о стенки сопла может достигать значительной величины (1% и более от идеального импульса сопла) только для сопел ракетных двигателей, имеюгцих достаточно большое удлинение сверхзвуковой части. Для сверхзвуковых самолетов, имеюгцих как правило относительно короткие сопла (4 2-4), потери импульса на трение в соплах не превышают 0,5% от идеального импульса сопла. [c.91]

Влияние радиуса скругления угловой точки в районе критического сечения на интегральные характеристики приведенных на рис. 3.30 сверхзвуковых конических сопел по результатам расчетных и экспериментальных исследований показано на рис. 3.32. Помимо коэффициента расхода сопел, зависимость которого от величины радиуса скругления была рассмотрена при анализе рис. 3.13, на рис. 3.32 дана зависимость от величины Т 2 трех значений коэффициентов импульса, удельного импульса и относительного импульса, определяемых соотношениями (1.43), (1.44) и (1.45). Следует отметить, что расчетные значения коэффициентов импульса приведены без учета трения в сверхзвуковой части, однако, как отмечалось в предьщугцем разделе, величина потерь импульса на трение для рассматриваемых сопел относительно невелика и составляет значительно меньше 0,5% от идеального импульса. В силу специфики определения каждого коэффициента импульса характер их изменения различен при изменении Т 2- [c.97]

Последний член в (7.2) характеризует потери импульса, пбследние два члена в (7.3) — потери тепла в стенке и потери энергии на трение. Интегрирование производится по глубине зоны горения, начиная ог ударного фронта. [c.398]

Эта формула справедлива не только для плоской пластины, но и для любого цилиндрического тела при условии, что интеграл взят на таком большом расстоянии позади тела, на котором статическое давление остается невозмугценным. При продольном обтекании плоской пластины формула (9.41) применима на любом расстоянии позади пластины, так как при таком обтекании разности давлений отсутствуют как в продольном, так и в поперечном направлении. Более того, формула (9.41) применима даже в пределах длины самой пластины в этом случае она дает сопротивление части пластины от передней кромки до рассматриваемого места. Интеграл в формулах (9.41) и (9.40) физически означает потерю импульса вследствие трения и тождественно совпадает с произведением толхцины потери импульса 62 на квадрат невозмухценной скорости Uoo [см. формулу (8.34)] поэтому формулу (9.40) мы можем переписать также в следуюхцем виде [c.174]

Полное сопротивление трения определяется посредством интегрирования. Определение сопротивления давления, чему будет посвящена глава XXV, требует, если только не происходит отрыва, также знания толька толщины потери импульса на задней кромке. Однако во многих случаях невозможно заранее знать, происходит или не происходит отрыв и имеется ли вообще наклонность к отрыву. В таких случаях необходимо в дополнение к поясненному выше вычислению толщины потери импульса определить, как изменяется вдоль обтекаемой стенки формпараметр, так как только таким путем можно выяснить, имеется ли у пограничного слоя наклонность к отрыву. Как уже было сказано в п. 2 настоящего параграфа, различными авторами были введены для профиля скоростей турбулентного пограничнога слоя различные формпараметры, для определения которых, так же как и для толщины потери импульса, составлены дифференциальные уравнения. [c.610]

Более длинное плоское сопло имеет меньшие потери импульса на неравномерность течения на выходе сопла кроме того, в расчетах не учтены потери на трение, которые были бы больше у плоских сопел вследствие их большей длины при расчетах также не учтены трехмерные и краевые эффекты, которые существуют в реальных плоских соплах в связи с их пространственной формой, а также с наличием угловых областей и переходного участьса. Все это приводит к тому, что полученные численным методом значения для плоских сопел в диапазоне углов раскрытия 0 20° и 1-2 могут быть на 1-2% выше, чем у эквивалентных осесимметричных сопел, если сравнение плоских и осесимметричных сопел проводится первым из указанных выше способом. [c.198]

Так же, как и в спусковых регуляторах с несвободным ходом, ходовое колесо регулятора со свободным ходом имеет возможность поворачиваться только в период прохождения колеблющейся системы через положение равновесия. В это время зуб ходового колеса воздействует на одну из палетт анкерной вилки. Вилка, в свою очередь, передает импульс через импульсный камень балансу. Между балансом и ходовым колесом кинематическая связь осуществляется только при перебрасывании вилки из одного положения в другое. Остальную, большую часть периода колебаний баланс движется свободно и не затрачивает энергии на трение между палеттами анкера и зубьями ходового колеса. Моментная пружина, связанная одним концом с балансом, а другим закрепленная неподвижно на платине, вначале накапливает энергию, а затем, при изменении направления вращения, отдает ее балансу. Неизбежные потери энергии восполняются при передаче импульса от ходового колеса через анкерную вилку к балансу. [c.120]

Для сжимаемого газа при линейной зависимости коэффициента вязкости от температуры (о] = 1) приближенные значения напряжения трения и толщины потери импульса не будут зависеть от числа Мо в полном соответствии с результатами численных расчетов, основанных на использовании дифферепци-20 [c.307]

Таким образом, средний по длине х пластины коэффициент трения можно определить как произведение толш,ины потери импульса в конце этого участка на коэффициент 2/х. [c.677]

Таким образом, теперь получена возможность заранее теоретически подсчитать турбулентное трение, так как сопротивление трения получается непосредственно из толщины потери импульса б . При условии То = О можно также найти возможную точку отрыва. Тем не менее теория базируется на целом ряде эмпирических данных. Для проведения расчета надо знать положение точки перехода ламинарного слоя в турбулентный. В общем она лежит вблизи минимума давления, хотя это во многих случаях (причем как раз в турбомашинах) неточло из-за влияния начальной турбулентности. [c.242]

На фиг. 13 представлена зависимость локальных значений коэффициента трения от числа Рейнольдса, определенного по толщине потери импульса. При подобном представлении f получено довольно необычное соотношение в области полностбю развитого турбулентного пограничного слоя, не зависящее от места перехода. Точки при малых Re дают более высокие значения Су, чем можно было ожидать, однако при больших Re получены примерно такие же значения, как и в экспериментах других авторов с М = 6,7. [c.411]

Численным методом была определена зависимость коэффициента трения от числа Рейнольдса, онределенного но толщине потери импульса. Расчет производили с помощью модифицированного уравнения Крокко, теории, основанной на понятпп длины пути смешения, и эмпирических соотношений для постоянной профиля, полученных по данным настоящего исследования. Измеренные значения коэффициента трения вполне удовлетворительно согласуются с данными этого простого анализа. Было показано, что при теплоотдаче к стенке расчетные коэффициенты трения несколько уменьшаются, а не увеличиваются, как это следует из многих используемых в настоящее время теорий. [c.424]

Здесь 0 — начальная толщина пограничного слоя, а I — протяженность области, в которой действует градиент давления. Значения = 3( 0 и (7 = 0.5 соответствуют условиям экспериментального исследования, выполненного в работе [32]. Результаты расчета трения на стенке (7/ и толщины потери импульса в в области действия градиента сопоставлены на рис. 9 с опытными данными из работы [32]. Отметим, что при этом максимальные значения параметров К и Ар значительно превышали критические значения (6.1), между тем полной реламинаризации течения не наступило. Турбулентная вязкость г/, а формпараметр Н профиля скорости в полном соответствии с результатами экспериментов [32] не превысил значения 1.6. [c.560]

Было бы лучше использовать толщину вытеснения 6 или толщину потери импульса 0. Приближенные соотношения, в которых используются 6 и 0, а константы вычислены непосредственно по экспериментальным данным о трении на поверхности плоской пластины, были получены Клаузером [Л. 3] [формула (12-20)] и Сквайром и Янгом [Л. 8] [формула (12-21)] [c.258]

Консервативность законов трения и теплообмена имеет место и в данном случае, т. е. функции f Re ) и StiRej) сохраняют свой вид, несмотря на изменение формы записи толщин потери импульса и энергии вследствие кривизны пограничного слоя. [c.285]

Таблицы и графики, приведенные в цитированной статье 3. Боричича, отчетливо демонстрируют, что магнитный фактор д, совпадающий с квадратом числа Гартмана ( 80), в котором в качестве характерной длины принята толщина потери импульса б , значительно влияет на течение электропроводной жидкости в МГД-пограничном слое. С ростом параметра д приведенный коэффициент трения С возрастает, а отрыв пограничного слоя затягивается. [c.486]

Правда, теорема импульсов имеет практическое значение—-как мы увидим это еще позже —только для установившихся явлений движения или для в среднем установивщихся движений, т. е. таких вихревых и кажущихся нерегулярными движений, которые позволяют заметить в себе установившееся главное движение (в последнем случае особое внимание следует обращать на правильное составление среднего значения). Далее, в то время как теорема импульсов может применяться к явлеЕшям, при которых происходит потеря энергии вследствие трения,—для теоремы энергии это невозможно, так как здесь тепловая энергия, образовавшаяся вследствие трения, осталась бы в качестве неизвестного, так что применяемая теорема уже не дала бы возможности сделать выводы о движении. Зато при неустановившихся движениях теорема энергии в некоторых случаях дает возможность получить выводы о характере движения применение же ее к установившимся движениям (при пренебрежении работой трения) приводит всегда к тривиальным результатам в форме нуль равняется нулю . [c.204]

Пористое охлаждение при ламинарном пограничном слое на стенке изучалось в ряде работ [Л. 60, 80, 97, 168, 169]. Установлено, что градиент давления оказывает значительное влияние на расход охладителя. При отрицательных градиентах давления тепловой поток в стенку увеличивается почти в 2 раза по сравнению с плоской пластиной при одинаковых расходах охладителя. При небольших положительных градиентах давления тепловой поток в стенку уменьшается на 25% по сравнению с плоской пластиной. Напряжение трения на стенке ведет себя аналогично тепловому потоку, но более существенно изменяется с изменением градиента давления, чем тепловой поток. Толщины потери импульса и вытеснения при отрицательных градиентах давления уменьшаются приблизительно до 1/3 их значений па плоской пластинс, хотя толщина теплового пограничного слоя из.меняется мало. При положи-260 [c.260]

На основании одноцара-метрического распределения скорости в сечениях пограничного слоя можно выразить локальный коэффициент трения в виде зависимости от числа Рейнольдса Нед=И 0/у, формпараметра Н и отношения размера шероховатости к,- к толщине потери импульса 9 [c.370]

Для установления связи между формпараметром У коэффициентов трения с, и толщиной потери импульса 0 Д. А. Спенс распространил логарифмическое распределение скорости на расстояние от стенки, равное г/=0. [c.407]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...