Вычисление толщины потери импульса

Возвращаясь к выражению (154), заметим, что при вычислении толщины потери импульса можно пренебречь вторым слагаемым в скобках по сравнению с первым. Как показали расчеты, при больших значениях к/г ошибка, получающаяся в вычислении коэффициента трения при таком приближении, является незначительной. [c.601]

ВЫЧИСЛЕНИЕ ТОЛЩИНЫ ПОТЕРИ ИМПУЛЬСА [c.145]

При обобщении опытных данных по трению выражение для числа Re , полученное интегрированием уравнения (1.57), является громоздким и не используется для практических целей. В связи с этим в общем случае для определения толщины потери импульса б выполняют измерение профиля скорости в пограничном слое с последующим вычислением б и е . [c.33]

Исключая в формуле (9.12) толщину потери импульса, с помощью зависимости (9.13) после простых вычислений находим формулу для местного коэффициента сопротивления трения [c.372]

Поскольку полученные формулы для распределения скорости содержат толщину пограничного слоя б, то следующим этапом расчета должно быть отыскание функции б (х). Так как (У (х) считается известной, то эта задача эквивалентна задаче отыскания функции IV (х). Следуя Л. Г. Лойцянскому [9], подставим выражение скорости через полином (8-91) в соотношения (8-55) и (8-79), определяющие соответственно толщину вытеснения б и толщину потери импульса б . После вычисления интегралов получится [c.376]

Исключая в (9-16) толщину потери импульса, с помощью (9-17) после простых вычислений получим формулу для местного коэффициента сопротивления [c.408]

Если турбулентный пограничный слой начинается на некотором расстоянии от критической точки, необходимо удовлетворить условие 0о(- о) =6л(л о), где 0о — толщина потери импульса в точке перехода, полученная из расчета турбулентного слоя 0л — толщина потери импульса в той же точке, полученная из расчета ламинарного пограничного слоя. Это условие удовлетворяется в (10-89) через постоянную интегрирования С 1, вычисленную из (10-90). [c.314]

По данным измерений полных давлений и температур потока в сечениях пограничного слоя во всех секциях рабочих участков и статических давлений в этих сечениях построены графики распределения скоростей и температур в пограничном слое каждой секции. По этим графикам определены интегральные характеристики пограничного слоя толщина потери импульса б , толщина вытеснения б , толщина потери энергии -O и толщина теплового вытеснения Л затем построены графики изменения этих характеристик по длине экспериментального участка (по координате х). Кроме того, построены графики изменения скорости, температуры и плотности (ыь ир ) в невозмущенном потоке, а также температуры стенки по длине канала. Эти графики использованы для вычисления касательного напряжения tw и теплового потока q-u, на стенке каналов по интегральным соотношениям импульсов и энергии для пограничного слоя. [c.350]

Из рисунка видно также изменение толщины вытеснения б [формула. (8-96)] и толщины потери импульса 0 [формула (8-106)]. Но ни один из этих параметров не увеличивается так сильно, как 6>, потому что при их вычислении большой вклад дает пристенная часть пограничного слоя. Для того же примера [c.244]

Индекс Re указывает на то, что сравнение производится при одинаковых значениях характерных чисел Рейнольдса, вычисленных по толщине потери импульса. Величина может быть определена из выражения [c.115]

Как правило, расчет турбулентного течения менее точен и требует более громоздких выкладок, чем расчет ламинарного течения. Следующий факт иллюстрирует трудности вычислений. В процессе течения изменяется профиль скорости пограничного слоя. Хотя доказано, что это изменение не чувствительно к изменению отношения толщины вытеснения к толщине потери импульса или физической толщины пограничного слоя к толщине потери импульса [2], однако оно повышает степень неопределенности расчета, поскольку эти отношения могут быть использованы для получения критерия отрыва. [c.143]

На рис. 13-3 показана зависимость среднего коэффициента трения f от числа Рейнольдса Res, составленного по параметрам внешнего потока и по толщине потери импульса. Кроме опытных значений коэффициента трения, на графике нанесены его значения, вычисленные по уравнению (13-6) при со = 0,75 и т = 2,58. Коэффициент трения в потоке несжимаемой жидкости С а подсчитан по уравнению (13-7) при Л = 0,455, что соответствует формуле Прандтля — Шлихтинга [c.468]

Пользуясь уравнениями (13-105) — (13-109), можно определить выходные характеристики пограничного слоя. После вычисления из уравнения (13-105) толщины потери импульса можно определить толщину слоя б и толщину вытеснения 6 из соотношений для 0/6 и б /0. [c.505]

Вычисление формпараметра. В тех случаях, когда отрыв пограничного слоя не возникает, на изложенном выше определении толщины потери импульса 62 х) вдоль контура расчет турбулентного пограничного слоя можно считать в основном законченным. В самом деле, зная толщину потери импульса, можно вычислить местный коэффициент трения в первом приближении на основании формулы (22.7) или (22.9). Однако более точное значение местного коэффициента трения можно определить из соотношения (22.18), но для этого требуется знание формпараметра Hi2- Покажем, как можно вычислить этот формпараметр. [c.610]

При вычислении значения коэффициента поверхностного трения в качестве характерного размера вместо толщины скоростного пограничного слоя бралась толщина потери импульса. [c.92]

При вычислении числа Стантона вместо толщины скоростного пограничного слоя с поправкой на толщину теплового пограничного слоя бралась толщина потери импульса с поправкой на толщину потери энергии, т.е. вместо (15) принималось [c.92]

Для вычисления толщины потери импульса широко используется метод Трукенбродта. Этот метод применим для ламинарного и турбулентного пограничных слоев в двумерном и осесимметричном несжимаемых потоках. Трукенбродт [4] использовал уравнение энергии [c.145]

Вычисление толщины потери импульса. Во всех способах расчета турбулентного пограничного слоя, за исключением способа Э. Труккенбродта, толщина потери импульса 62 вычисляется при помощи теоремы импульсов [c.605]

Точность вычисления толщины потери импульса 62 х) по формуле (22.20) можно, как показал Н. Шольц [ ], несколько улучшить, если множитель [c.610]

Полное сопротивление трения определяется посредством интегрирования. Определение сопротивления давления, чему будет посвящена глава XXV, требует, если только не происходит отрыва, также знания толька толщины потери импульса на задней кромке. Однако во многих случаях невозможно заранее знать, происходит или не происходит отрыв и имеется ли вообще наклонность к отрыву. В таких случаях необходимо в дополнение к поясненному выше вычислению толщины потери импульса определить, как изменяется вдоль обтекаемой стенки формпараметр, так как только таким путем можно выяснить, имеется ли у пограничного слоя наклонность к отрыву. Как уже было сказано в п. 2 настоящего параграфа, различными авторами были введены для профиля скоростей турбулентного пограничнога слоя различные формпараметры, для определения которых, так же как и для толщины потери импульса, составлены дифференциальные уравнения. [c.610]

Поскольку полученные формулы для распределения скорости. одержат толщину б пограничного слоя, следующим этапом расчета до. /К1 и быть ом1)еде, 1еиие функции ft (х). Так как U (х) считается известной, этя задача эквивалентна задаче отыскания функции Х х). Лодставим выражение скорости через полипом (8.91) в соотношения (8,64) и (8.79), определяющие соответственно толщину вытеснения и толщину потери импульса б . После вычисления интегралов получим [c.343]

Гиперзвуковой след за тонким телом несколько отличается от следа за туными телами. В случае тонкого тела большие градиенты в потоке, вызванные головной ударной волной, несущественны и вязкий след распространяется в области, где параметры потока близки к параметрам набегающего нотока. Явления перехода различны, кроме того, возможно различны и величины турбулентных пульсаций, которые зависят от степени затупления тела. Область ближнего следа ограничена прямыми линиями, причем его первоначальная ширина несколько больше, чем поперечные размеры тела из-за толстого оторвавшегося вязкого слоя, затем ширина следа постепенно уменьшается вниз по потоку, достигая горла. В ближнем следе оторвавшийся вязкий слой играет важную роль. За горлом ширина следа растет пропорционально длине следа. Как упоминалось в гл. I, елед за тонким телом является холодным в отличие от горячего следа за тупым телом из-за отсутствия интенсивного нагрева, создаваемого возникающими ударными волнами, и более медленного роста следа. Кроме того, след за тонким телом охлаждается гораздо быстрее, чем за тупым телом. Эксперименты с острым конусом и конусом со сферическим затуплением, имеющими угол при вершине 20 , в интервале чисел Маха М от 2,66 до 4,85 показали, что донное давление и угол наклона поверхности следа одинаковы для обоих конусов, если одинаковы местное число Маха и число Рейнольдса, вычисленное по толщине потери импульса пограничного слоя у основания конуса [82]. Из-за высокой температуры в гиперзвуковом следе за тупым телом на течение в следе влияют свойства реального газа или физико-химические процессы, как, например, диссоциация, ионизация и рекомбинация. Время, требуемое для завершения процессов диссоциации и ионизации (и для обратных процессов), в сравнении со временем движения частиц газа существенно при определении регистрируемых эффек- [c.126]

К сожалению, эти дифференциальные уравнения для формпараметров не допускают такого простого сравнения между собой, как дифференциальные уравнения для толщины потери импульса. Э. Грушвитц [ ], как мы уя е знаем, ввел формпараметр г), определяемый равенством (22.3). Для вычисления этого формпараметра Э. Грушвитц составил дифференциальное уравнение, исходя из того соображения, что изменение энергии частицы, движущейся параллельно стенке на расстоянии у = 82 от нее, зависит от и (62), U, 62 [c.610]

О. Парром путем измерения и путем расчета значения толщин потери импульса бзх и 62x2 для цилиндрического тела с круглой головкой. Совпадение вычисленных и измеренных значений хорошее. Точка перехода ламинарной формы течения в турбулентную с возрастанием параметра X перемещается вверх по течению ее положение определяется внезапным увеличением толщины потери импульса. [c.621]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...