Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Фрезерование Режимы

ФРЕЗЕРОВАНИЕ РЕЖИМЫ РЕЗАНИЯ  [c.480]

Ультразвуковое фрезерование - Режимы фрезеро- вания - - - - -  [c.987]

Фрезерование — Режимы резания 800  [c.450]

Фрезерование — Режимы резания 251, 258,  [c.288]

Для других (кроме точения) видов обработки (сверление, фрезерование, шлифование, зубонарезание, нарезание резьбы) режимы резания устанавливаются в следующем порядке.  [c.140]

Значительно экономичнее способ фрезерования крупных литых деталей сложной формы торцовыми фрезами. Стойкость инструмента здесь значительно выше, режимы резания более высокие и заточка торцовых фрез проще, чем наборных. Таким образом, фрезерование торцовыми фрезами имеет преимущества перед фрезерованием наборами фрез по сравнению со строганием этот способ также экономичен, так как менее трудоемок.  [c.275]


Использование типовых технологических процессов на станках с ЧПУ позволяет иметь для каждой единицы оборудования в конкретных условиях ее использования циклы технологической и вспомогательной операций. Циклы технологической операции обеспечивают определенную последовательность обработки поверхности (сверление сквозного или глухого отверстия, фрезерование лыски, нарезание резьбы и т. д.). Число циклов технологических операций не влияет на работу остальных блоков. Циклы вспомогательных операций предназначены для выполнения ряда операций в автоматическом режиме работы станка с ЧПУ (смена инструмента, поворот стола в заданную позицию, включение и отключение СОЖ и т. д.).  [c.218]

Взаимосвязь макронапряжений с технологическими факторами. Технологические факторы (методы и режимы обработки, геометрия и износ режущего инструмента, СОЖ и др.) оказывают большое влияние на величину и знак остаточных напряжений. Точение обычно вызывает появление растягивающих напряжений величиной до 30—70 кгс/мм , глубина распространения их находится в пределах от 50 до 200 мкм в зависимости от условий обработки. При фрезеровании возникают как растягивающие, так и сжимающие напряжения, последние более характерны для попутного фрезерования жаропрочных сплавов. Фрезерование титановых сплавов чаще всего сопровождается образованием сжимающих напряжений. В процессе шлифования, как правило, создаются растягивающие напряжения. Величина и знак макронапряжений после механического полирования зависят от предшествующей обработки, но в большинстве случаев полирование способствует наведению незначительных сжимающих напряжений (до 20— 30 кгс/мм ).  [c.57]

Влияние режимов резания и геометрии фрезы на наклеп поверхностного слоя при попутном фрезеровании жаропрочных сплавов в основном аналогично влиянию этих же факторов при встречном фрезеровании. Подача оказывает наиболее сильное влияние на поверхностный наклеп. При применении СОЖ снижается наклеп поверхностного слоя и тем заметнее, чем меньше подача. Скорость резания в пределах исследованных значений (v = Зч-- 18 м/мин) оказывает незначительное влияние на глубину и степень наклепа. Можно считать, что глубина резания в пределах от 1 до 6 мм не влияет на наклеп поверхностного слоя при попутном фрезеровании.  [c.103]


Для режимов механической обработки, которые характеризуются сравнительно небольшим силовым воздействием на поверхностные слои металла, но с более высокой температурой деформации его (шлифование и фрезерование), отжиг при 800° С с различной продолжительностью нагрева (от 2 до 100 часов) не приводит к рекристаллизации, а наблюдается лишь постепенно усиливающийся процесс возврата. Это выражается в уменьшении размытости линий задние линии становятся более четкими, на отдельных участках наблюдается расщепление дублета.  [c.161]

Каждая группа состояла из 20 серий образцов, из которых 16 серий — после шлифования абразивным кругом и лентой вдоль и поперек оси образца, три серии — после обкатки роликом и одну серию — после попутного фрезерования. Каждая серия состояла из 15—20 образцов. Режимы механической обработки образцов приведены в табл. 3.3.  [c.192]

Для определения зависимости характеристик усталости от поверхностного наклепа (a i h , N — Дд) были проведены усталостные испытания трех групп серий образцов, фрезерованных, шлифованных и обкатанных роликом, из которых одну группу серий образцов испытывали на усталость непосредственно после механической обработки, а остальные две группы до испытания на усталость подвергали термообработке, — одну для снятия технологических макронапряжений, а вторую для снятия поверхностного наклепа. При этом исключали влияние шероховатости поверхности и технологических макронапряжений вычисленные значения сопротивления усталости и усталостной долговечности зависели только от поверхностного наклепа после заданных режимов механической обработки.  [c.202]

Особенности метода удобно иллюстрировать на примере нахождения периодического решения системы уравнений движения машинного агрегата, схематизированного в виде двухмассовой системы (см. рис. 32). Момент сопротивления (t) будем считать заданным в виде последовательности прямоугольных импульсов, что соответствует (см. рис. 1,в) режиму фрезерования торцевой фрезой [127].  [c.92]

Рис. 36. Схема ротационного фрезерования шатунных шеек в копировальном режиме Рис. 36. Схема ротационного фрезерования шатунных шеек в копировальном режиме
Режимы резания при фрезеровании  [c.121]

Поправочные коэффициенты к таблицам режимов резания при фрезеровании поверхностей твердосплавными торцовыми фрезами  [c.186]

Обработка пластмассовых деталей методами резания (точение, сверление, растачивание, фрезерование) должна осуществляться с достаточно высокой точностью (для фенопластов приняты 2 и 4-й классы точности). Обычно эти операции производят вручную или на специализированных металлообрабатывающих станках по соответствующим режимам, установленным для каждой разновидности реактопласта. Необходимо учитывать, что при удалении поверхностного наиболее прочного слоя резко ухудшаются свойства пластмассовых деталей (прочность, водостойкость снижаются их надежность и сроки эксплуатации.  [c.88]

Наряду с основными справочными сведениями в справочнике много внимания уделено машиностроительным материалам, процессу фрезерования, фрезам, фрезерным станкам, приспособлениям для фрезерования, режимам резания, приемам выполнения различных работ на фрезерных станках, вопросам техники безопасности, технологическому процессу и научной организации труда. Справочник поможет фрезеровщикам глубже освоить свою профессию, разобраться с неполадками, встречающимися на фрезерных станхах, научиться методам их усг)ш- нения и т. д.  [c.3]

Режим резания. К режиму резания нрп фрезеровании относят скорость резания о, подачу s, глубину резания t, ширину фрезеропарп4я В.  [c.330]

Легкие трансмиссии и контрприводы ленточные транспортеры, работающие иод крышей при пепылящем грузе мелкие нодяиые и масляные насосы блоки грузоподъемных машнн Металлорежущие станки элеваторы рольганги мелкосортных прокатных станов внутрицеховые конвейеры редукторы со шлифованными зубьями вентиляторы ручные подъемные механизмы краны электрические, работающие при легком режиме буксы вагонеток электрошпиндели Редукторы с фрезерованными зубьями повышенной точности краны электрические, работающие при среднем режиме валки мелкосортных прокатных станов крановые крюки  [c.217]


Температурное поле, необходимое для определения температурного градиента на поверхности теплообмена, может быть найдено по распределению температуры на поверхностях стенки, участвующей в теплообмене, которое можно измерить, например, с помощью термопар. Место заделки одного спая термопары показано на рис. 14.6. Термопарные провода 1 подводят к месту крепления спая на поверхности стенки 3 по фрезерованным канавкам 2, которые заподлицо с поверхностью заделывают в зависимости от температурного режима либо термоцементом, либо эпоксидной смолой. Для исключения утечки тепла по термопарным проводам (последнее может привести к существенным ошибкам в измерении температуры) их стараются располагать по изотермическим поверхностям.  [c.280]

Прн определении режима одновременного нагрева исходят из ширины индуктирующего провода индуктора й , полагая, что она выбрана в соответствии с шириной зоны, подлежащей закалке, т. е. шире закаленной зоны на два-трн зазора в зависимости от частоты, глубины закалки и ширины самого индуктирующего провода. В расчетах принято, что ширина зоны нагрева равна ширине индуктирующего провода. После опытной закалки и оире-делеиня фактической ширины зоны. закалки щирин.а индуктирующего провода может быть скорректирована (фрезерованием,  [c.60]

Если при механической обработке возникают темпв ра-туры, превышающие 200 °С, то возможно размягчение материала (снижение его прочности). Весьма опасны нарушения режимов механической обработки при фрезеровании, так как в поверхностных слоях закаленных и состаренных деталей из алюминиевых сплавов в результате воздействия обрабатывающего инструмента выделяется большое количество тепла. Снижение прочности верхнего слоя сплава зависит от многих факторов, связанных с режимом механической обработки. На снижении прочности могут сказаться увеличение скорости резания выше установленной нормы, величина подачи, виды охлаждения. Чаще всего причиной разогрева поверхностного слоя является затупленный режущий инст-70  [c.70]

Зависимости глубины наклепа и микротвердости обработанной поверхности от параметров режимов резания и геометрии фрезы при встречном фрезеровании без охлаждения сплава ЭИ437 выражаются следующими уравнениями  [c.101]

Такие же закономерности получены и при исследовании поверхностного наклепа от виброконтактного полирования стали ЭИ961 и титанового сплава ВТ9 непосредственно после виброконтактного полирования (с предшествующей ему ЭХО), а также после предшествующих виброконтактному полированию различных вариантов отделочной механической обработки — полирования фетровыми кругами и шлифования абразивной лентой с последующим фрезерованием (см. табл. 3.5, режимы 44—46, 86—88). Например, глубина и степень наклепа после виброконтактного полирования сплава ВТ9 составляла = 5ч-7 мкм, u s5% после виброконтактного полирования с предшествующим ему шлифованием абразивной лентой /i = 10 мкм и 6%, а после виброконтактного полирования с предшествующим ему шлифованием абразивной лентой и фрезерованием /г = 10ч-12 мкм и и б,5%.  [c.108]

Фрезерование. Осевые макронапряжения изучали после попутного фрезерования сплавов ЭИ617, ЭИ826 и ЭИ929. Обработку производили на одном режиме (см. табл. 3.3, режим 56), обеспечивающем шероховатость поверхности V 5.  [c.116]

Остаточные макронапряжения и наклеп в поверхностном слое образцов из жаропрочных сплавов ЭИ617, ЭИ826 и ЭИ929 создавались попутным фрезерованием, шлифованием и обкаткой роликом, которым предшествовала ЭХО, исключающая образование поверхностного наклепа и остаточных макронапряжений в образцах в процессе их изготовления. Методы и режимы механической обработки и изотермических нагревов образцов из исследуемых жаропрочных сплавов даны в табл. 3.3 и 4.1, 4.2.  [c.144]

Изменения максимальных значений макронапряжений и степени релаксации их о max в образцах из сплава ЭИ617 после шлифования и фрезерования от температуры нагрева при выдержке 2 ч показаны на рис. 4.5. Подобные зависимости t и о шах наблюдаются и в сплавах ЭИ826 и ЭИ929 и для других методов и режимов механической обработки их. Математическая обработка экспериментальных данных показала, что  [c.148]

ЖС6К, ЭИ437Б, ВТ9 и ЭИ961. Серии образцов предварительно обрабатывали электрохимически для устранения влияния предшествующей черновой обработки резанием ( технологической наследственности), затем их шлифовали абразивной лентой или фетровым кругом или обрабатывали последовательно лентой и фетровым кругом и далее подвергали виброконтактному полированию. Так же была испытана на усталость серия образцов из сплава ВТ9 после фрезерования, шлифования абразивной лентой и виброконтактного полирования. Режимы обработки всех серий образцов и лопаток указаны в табл. 3.3.  [c.216]

Фрезерование, шлифование лентой, виброконтактное полирование Гидрогалтовка по режиму 1. 2, 3 - —  [c.222]

При фрезеровании цилиндрических деталей из титанового сплава ВТЗ-1, выполняемом при подаче 0,2 мм/об и глубине 0,5 мм, сжимающие напряжения меняют знак, т. е. переходят в растягивающие, только при достижении скорости резания 40 м/мин. При меньших же скоростях, когда нагрев сплава меньше, величина остаточных напряжений сжатия может достигать 40 кгс/мм . На величину и степень наклепа влияет и такой фактор, как износ инструмента. Для сплава ХН70ВМТЮ увеличение износа резца в 8 раз повышает глубину и степень наклепа в 1,5 и 1,4 раза. Износ резца по задней поверхности увеличивает трение и выделение тепла, в результате в поверхностном слое вместо сжимающих могут возникнуть растягивающие напряжения, переходящие в сжимающие на некоторой глубине. При этом для разных материалов, видов и режимов обработки динамика формирования остаточных напряжений оказывается различной. Степень упрочняемости различных структурных составляющих жаропрочных сплавов не одинакова. Карбиды металлов и интерметаллические соединения, в частности, обладают значительно большей твердостью, чем твердые растворы, и низкой упрочняемостью.  [c.40]


Электроимпульсная обработка штампов для горячей штамповки шатунов, кулаков, вилок, крестовин и других деталей — весьма распространенная операция. По сравнению с фрезерованием она позволяет снизить трудоемкость в 1,5—2 раза, во столько же раз уменьшить объем последующей слесарно-механической обработки. Во многих случаях целесообразно до термической обработки производить предварительное фрезерование полости штампа или пресс-формы, а после термической обработки доводить электроэрозионным способом. Большие возможности данного способа обработки позволили во многих случаях перейти на изготовление штампов и пресс-форм из твердых сплавов, отличающихся большой износостойкостью. Этому способствовало повышение механических свойств самих сплавов. Обработка штампов, как и других твердосплавных деталей, производится на электроимпульсных станках (например, 4Б722 и 4723), с последующей абразивной или ультразвуковой доводкой. Режим обработки принимают сравнительно мягким при работе на машинных генераторах импульсов ток берут равным 30—50 А, съем при этом составляет 120—220 мм /мин при скорости углубления электрода 0,2—0,5 мм/мин. При более интенсивных режимах на поверхности образуются микротрещины и приходится оставлять значительный припуск на последующую механическую обработку. Если станок имеет высокочастотный генератор импульсов, то припуск на доводку может быть уменьшен до нескольких сотых миллиметра.  [c.156]

Трубки не должны растрескиваться, расслаиваться и давать сколы при механической обработке (распиливании, резании резцом, сверлении, обтачи-ванпп и фрезеровании) при условии соблюдения установленного режима обработки, согласованного с поставщиком.  [c.79]

Второе направление, назовем его силовым, связано с проекти-рованиед неагрегатных станков, работающих в тяжелых режимах. Ярким примером силового проектирования является проектирование приводов фрезерных станков. Сам характер процесса фрезерования обусловливает значительные динамические нагрузки на привод, в связи с чем динамические прочность и жесткость становятся параметрами, которые во многом определяют работоспособность станка. При этом трудоемкость подбора параметров, удовлетворяющих условиям прочности и жесткости, часто определяет трудоемкость всего процесса проектирования. С другой стороны, размещение валов и зубчатых колес в пространстве коробки обычно не вызывает таких трудностей, как при геометрическом направлении, т, е. при силовом направлении содержание процесса проектирования определяется в основном первыми двумя задачами из перечисленных выше.  [c.94]

Индекс k в обозначениях приведенных выше величин учитывает вид функциональной зависимости k-й компоненты вектор-функции / (t). Очевидно, что при (t) = О выполняются условия (О = = с (0 =. . =0. Вид функциональной зависимости для каждой компоненты (t) определяется внешними воздействиями на привод. Пусть, например, (t) является пилообразной периодической функцией (рис. 72, б), что соответствует фрезерованию в приводах главного движения металлорежуш,их станков, некоторым режимам нагрузки выемочных машин [46]. Полагая, что в пределах периода выполняются условия  [c.205]

Режимы резания при фрезеровании Урез = 120ч- 145 м/мин = = 0,05-j-0,1 мм/зуб при работе инструментом из быстрорежущего сплава Црез = 124-25 м/мин s —в зависимости от вида обработки.  [c.76]

Ротационное фрезерование коренных и шатунных шеек проводят на круглофрезерном станке КУ-335. Коленчатый вал подают на станок с предварительно проточенным фланцем и хвостовым концом и просверленными с обеих сторон центровыми отверстиями. Для точного позиционирования вала на нем обрабатывается также одна из плоских поверхностей и шейка под люнет. При фрезеровании коренных шеек фреза подводится на ускоренном ходу к шейке вала, который неподвижен, включается рабочая подача и происходит врезание фрезы в шейку вала до заданного размера. После достижения заданного размера начинается медленное вращение коленчатого вала, и за один полный оборот его происходит обработка коренной шейки. Дисковая фреза оснащена пластинами из твердого сплава. Блоком из набора фрез выполняют одновременно фрезерование нескольких коренных шеек. Ротационное фрезерование шатунных шеек проводится в копировальном режиме фреза движется вслед за шатунной шейкой, совершающей круговое движение (рис. 36).  [c.77]

Дуговые пазы или несколько радиальных пазов при высоком требовании к точности их расположения удобно обрабатывать на поворотноделительных столах. Для фрезерования на КРС используют торцовые, концевые и фасонные фрезы из быстрорежущей стали Р18 или твердых сплавов. Режимы резания и припуски при фрезеровании на КРС даны в табл. 53.  [c.447]


Смотреть страницы где упоминается термин Фрезерование Режимы : [c.970]    [c.197]    [c.275]    [c.11]    [c.207]   
Справочник машиностроителя Том 5 Изд.2 (1955) -- [ c.347 ]

Металлорежущий инструмент конструкция и эксплуатация Справочное пособие (1952) -- [ c.135 ]

Справочник машиностроителя Том 2 (1952) -- [ c.667 ]



ПОИСК



665 — Режимы резания при фрезеровании пазов в стали углеродисто

665 — Режимы резания при фрезеровании пазов в стали углеродисто из быстрорежущей стали — Размер

665 — Режимы резания при фрезеровании пазов в стали углеродисто колес цилиндрических — Размер

665 — Режимы резания при фрезеровании пазов в стали углеродисто резания

665 — Режимы резания при фрезеровании пазов в стали углеродисто фасонных в углеродистой стали

665 — Режимы резания при фрезеровании пазов в стали углеродисто фрезеровании стали

666, — Режимы резания при фрезеровании стали углеродистой

Влияние режимов резания и геометрии инструмента на шероховатость поверхности при фрезеровании одиночным резцом

Влияние режимов резания и условий обработки на интенсивность и частоту вибрации при фрезеровании

Выбор режима резания при фрезеровании

Главаседьмая Режимы резания при фрезеровании Предварительные сведения

Назначение рационального режима резания при фрезеровании

Назначение режима резания при фрезеровании

Назначение элементов режима резания при фрезеровании

Определение режима резания при фрезеровании

Определение режимов резания при фрезеровании пластмасс

Особенности процесса фрезерования и элементы режима резания при цилиндрическом фрезеровании

ПЛАСТМАССЫ Фрезерование — Режимы резания

Пазы Фрезерование фрезами из в стали углеродистой — Фрезерование фрезами полукруглыми выпуклыми — Режимы резания

Процесс фрезерования и выбор режимов резания

РЕЖИМЫ РЕЗАНИЯ - РЕЗЦ при фрезеровании 226 293—304, 306—317 Проверка по мощности

РЕЖИМЫ СВАРКИ при фрезеровании пластмасс

Режим и силы резания при фрезеровании

Режим резания и мощность при фрезеровании резьбы

Режим резания при цилиндрическом фрезеровании

Режимы Фрезерование фрезами шпоночными Режимы резания

Режимы Фрезерование — Режимы

Режимы Фрезерование — Режимы

Режимы обработки древесины строганием и фрезерованием

Режимы резаиия на алмазнорасточных при фрезеровании

Режимы резаиия на алмазнорасточных при фрезеровании на расточных станках

Режимы резания при фрезеровании (лауреат Сталинской премии, профд-р техн. наук М. Н. Ларин и Финкелъ)

Режимы резания при фрезеровании i Подачи

Режимы резания при фрезеровании Критерий затупления и стойкость фрез

Режимы резания при фрезеровании и стойкость фрез

Режимы резания при фрезеровании радиусные вогнутые — Режимы резания при фрезеровании поверхностей

Режимы резания при фрезеровании резьбовые гребенчатые

Режимы резания при фрезеровании серого чугуна

Режимы резания при фрезеровании со вставными ножами — Фрезерование стали углеродистой ¦— Режимы

Режимы резания при фрезеровании специальных сталей

Режимы резания при фрезеровании сталей конструкционных углеродистых и легированных

Режимы резания при фрезеровании твердосплавные для пластмасс — Параметры

Режимы резания при фрезеровании твердосплавные — Режущая часть Параметры геометрические

Режимы резания при фрезеровании торцовые насадные — Размеры

Режимы резания при фрезеровании торцовые со вставными ножами твердосплавными — Размеры

Режимы резания при фрезеровании торцовые — Фрезерование стали углеродистой — Режимы резания

Режимы резания при фрезеровании углеродистой стали 75 кгям л-чхугловыми фрезами из быстрорежущей стали

Режимы резания при фрезеровании углеродистой стали vb 75 кгмм

Режимы резания при фрезеровании углеродистой стали аь 75 кг1мм

Режимы резания при фрезеровании цилиндрические для пластмасс Параметры

Режимы резания при фрезеровании цилиндрические — Размеры

Режимы резания при фрезеровании часовые червячные — Профили

Режимы резания при фрезеровании червячные многозаходные — Подача радиальная

Режимы резания при фрезеровании червячные под шевер — Размер

Режимы резания при фрезеровании червячные чистовые для зубчатых

Режимы резания при фрезеровании шпоночные с коническим хвостовиком — Размеры

Режимы резания при фрезеровании шпоночные с цилиндрическим хвостовиком — Размеры

Режимы резания при фрезеровании шпоночные твердосплавные — Размеры

Режимы резания при фрезеровании шпоночные — Режимы резания при

Режимы резания при фрезеровании. Техническое нормирование

Режимы резания стали при фрезеровании

Режимы резания, силы и мощность при фрезеровании

Режимы резьбонарезания фрезерования

Режимы рсзьбонарезания фрезерования

Режимы скоростного фрезерования стали торцевыми Фрезами, оснащёнными твёрдыми сплавами (доц., канд. техн. наук Грудов)

Режимы фанерования фрезерования

Режимы фрезерования скоростного стале

СТ Фрезерование скоростное торцевыми фрезами - Режимы

Силы резания, мощность и режимы резания при фрезеровании

Сталь Фрезерование фрезами двуглавыми Режимы резания

Сталь Фрезерование фрезами торцовыми Режимы резания

Стекло Фрезерование 921 —Режимы

Технологический процесс и техническое нормирование. Выбор режимов резания при фрезеровании

Фрезерование - Квалитеты допуска 82 - Параметры шероховатости 82 - Режимы резания 127 - Скорость

Фрезерование Примеры расчета режимов резания

Фрезерование Проверка выбранного режима по мощности

Фрезерование Проверка режима по мощност

Фрезерование Режимы резания

Фрезерование балинита — Скорость стекла органического 921 —Режимы

Фрезерование винтовых канавок тонкое 1114 — Режимы резания

Фрезерование деталей пластмассовых пластмасс — Режимы резания

Фрезерование деталей пластмассовых торцовое — Режимы

Фрезерование зубьев см фасонное — Режимы резания 741, 742 — Точность экономическая

Фрезерование зубьев у цилиндрических колес с внешними зубьями червячными фрезами — Выбор режимов обработки

Фрезерование зубьев у цилиндрических колес с внешними зубьями червячными фрезами — Выбор режимов обработки сплошному металлу

Фрезы двуглавые — Режимы резания при фрезеровании углеродистой стал

Фрезы концевые — Размеры с цилиндрическим хвостовиком Фрезерование стали углеродистой Режимы резания

Элементы режима резания и мощность при фрезеровании резьбы

Элементы режима резания при фрезеровании



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте