Режимы резания при фрезеровании и стойкость фрез

РЕЖИМЫ РЕЗАНИЯ ПРИ ФРЕЗЕРОВАНИИ И СТОЙКОСТЬ ФРЕЗ [c.230]

Режимы резания при фрезеровании жаропрочных сплавов фрезами из быстрорежущей стали даны в табл. 89, а поправочные коэффициенты на скорость резания в табл. 90. Режимы резания при фрезеровании литейного жаропрочного сплава ВЖЛ-12 торцовыми фрезами приведены в табл. 91 с принятыми периодами стойкости фрез, приведенными в табл. 92 и [c.415]

Выбор скорости резания. Скорость резания при фрезеровании зависит от материала режущей части фрезы, обрабатываемого. материала, геометрических пара.метров зуба фрезы, глубины фрезерования, подачи на один зуб, принятой стойкости фрезы и других факторов. Ее обычно назначают по нормативам режимов резания [5] и [6]. Рекомендуемые скорости резания при фрезеровании всеми видами фрез, изображенными на фиг. 1, наиболее применяемых материалов в зависимости от материала режущей части фрезы, глубины резания и подачи на один зуб приведены в табл. 38, 39, 40 и 41. [c.305]

Выбор режимов резания при фрезеровании осуществляют главным образом для определения подачи на зуб фрезы и скорости резания, обеспечивающей требуемую стойкость, так как глубину резания и ширину фрезерования определяют видом фрезерования и припуском на обработку. [c.135]

При проведении исследования, наряду с изучением влияния различных параметров на износ и стойкость инструмента, особое внимание было уделено установлению характера и степени влияния скорости резания, подачи, глубины резания и диаметра фрезы на шероховатость обработанной поверхности, являющуюся одним из главных факторов, лимитирующих повышение режимов резания при фрезеровании текстолита. [c.67]

Элементы срезаемого слоя 59. Поперечное сечение и объем срезаемого слоя 60. Равномерность фрезерования 61, Составляющие силы резания и мощность при фрезеровании 62. Материалы, применяемые для изготовления фрез 63. Износ и стойкость фрез 64. Скорость резания 65. Выбор рациональных режимов фрезерования 66. Классификация фрез 67. Новые конструкции торцовых твердосплавных фрез Заточка и контроль фрез после заточки [c.279]

Примерно в таких же пределах находится норма стойкости фасонных фрез и червячных зуборезных = 6—8 ч). Однако практически в целях повышения скорости резания для нормальных фрез снижают норму стойкости до 3 ч и даже до 90—120 мин при фрезеровании труднообрабатываемых сталей и сплавов, так как иначе были бы слишком сильно снижены режимы резания. [c.339]

При фрезеровании стекло- и углепластиков фрезами, оснащенными вставками из СТМ марки АСБ, выбор режимов резания осуществляют по изложенной выше методике с помощью таблиц или формул. Стойкость фрез существенно выше, чем у твердосплавных качество поверхности удовлетворяет предъявляемым требованиям. [c.138]

Зависимость стойкость Т—скорость резания V при фрезеровании ряда материалов, например тугоплавких сплавов, немонотонная (рис. 6.14) стойкость сначала повышается с у.меньшением ю, а затем, достигнув максимума, уменьшается и, наконец, достигнув минимума, снова увеличивается. При увеличении подачи 8 стойкость инструмента снижается в 2,5 раза (при росте 5 от 0,05 до 0,2 мм/зуб). При наличии такой сложной зависимости Г— г при выборе оптимальных режимов следует исходить не из максимальной стойкости Т, а из наибольшего пути фрезы Ь до затупления (рис. 6.15). [c.119]

П )именение адаптивной системы управления на фрезерных головках обеспечивает возможность повышения производительности фрезерования торцов за счет сокращения машинного времени в 2 раза. Если при обычной обработке величина продольной подачи, устанавливаемая равной 330 мм/мин, остается все время постоянной, то при использовании САУ подача автоматически меняется в соответствии с глубиной и шириной фрезерования и на участках врезания и выхода фрезы = 350 н--т-920 мм/мин. Фрезерные головки, оснащенные системой адаптивного управления, работают в определенном силовом режиме, при котором исключается возможность случайной перегрузки. Вследствие этого увеличивается стойкость фрез и уменьшаются расходы на режущий инструмент. Программное управление крутящим моментом при зацентровке позволяет поддерживать по мере заглубления определенные значения М р и Р , при которых исключается возможность поломки инструмента и обеспечиваются более высокие режимы резани -- В результате этого повышается стойкость инструмента и сокращается время сверления. [c.576]

Таким образом, по нормативным таблицам выбирают скорость резания, число оборотов фрезы, подачу и мощность резания. Рекомендуемые в таблицах скорости резания, подачи и мощности рассчитаны на определенные условия эксплуатации. При изменении этих условий необходимо производить корректирование режимов резания, для чего вводят поправочные коэффициенты, которые учитывают изменение материала заготовки, состояние стали, характер заготовки и состояние ее поверхности, изменения периода стойкости фрезы и материала режущего инструмента, вид характера обработки, изменение ширины фрезерования и влияние охлаждения. [c.63]

Устранения этих трудностей удается добиться при изменении геометрических параметров фрез. Так, например, чтобы избежать поломок при фрезеровании пазов шириной 2 мм и глубиной 25 мм в жаропрочном сплаве, новаторы производства увеличили боковое поднутрение стандартной прорезной фрезы с ф1 = 0°30 до ф1 = 2° одновременно до 27 мм был увеличен диаметр посадочного отверстия фрезы, что повысило ее жесткость. Это привело к повышению стойкости фрез при тех же режимах резания в 3,5—4 раза по сравнению со стойкостью стандартных фрез. [c.286]

Влияние на стойкость фрезы условий ее выхода из обрабатываемой заготовки при торцовом фрезеровании должно учитываться при расчете режимов резания для твердосплавных фрез в виде поправки к постоянной С в формуле для скорости резания. Поправка может быть выражена в виде частной зависимости стойкости фрезы и скорости резания от параметра, определяющего относительное положение заготовки и фрезы. Таким параметром [c.148]

Коррозионностойкие стали. Как показывает опыт заводов, геометрические параметры концевых фрез оказывают большое влияние на их работоспособность. При фрезеровании коррозионно-стойких сталей стойкость быстрорежущих концевых фрез с небольшим углом наклона стружечных канавок <о = 20° весьма низка. Применение для этой цели твердосплавных концевых фрез с углом 0) = 15° также не дает положительных результатов-Здесь целесообразно использование концевых фрез усовершенствованных конструкций (табл. 66 и 67) с углом м = 35 45 , изготовленных из быстрорежущих сталей по ГОСТ 9373—60. Эти фрезы показывают высокую производительность как при больших, так и малых глубинах резания, а также при фрезеровании пазов в деталях из коррозионностойких сталей. Режимы резания коррозионностойких сталей ЭЖ1 и ЭЖ2 концевыми фрезами приведены в табл. 68. [c.191]

Как видно из формулы, увеличение всех факторов режима резания, характеризующих при фрезеровании размеры срезаемого слоя, уменьшает допускаемую скорость резания. Подача на зуб 5 - определяет толщину срезаемого слоя, от величины которой зависят силовая и тепловая нагрузка зуба фрезы. Поэтому с увеличением стойкость фрезы уменьшается. [c.307]

Результаты опытов показывают, что при цилиндрическом фрезеровании жаропрочной стали ЭЯ 1Т параметры режима резания V, 2 и t в большей степени влияют на стойкость фрезы, чем это наблюдается для обычных сталей (сталь 45 и др.), также испытанных в данном исследовании. Для стали ЭЯ1Т в частной зависимости Г = / (и) показатель степени при скорости резания составляет около 5. [c.177]

Однако, рядом исследований указанное вше наличие однозначной зависимости между температурой резания и стойкостью инструиента частично или полностью отвергается. Отсутствуют таяяш данные об исследо-ваиии связи стойкости и те <1псратуры резания применительно к процессу обработки кондевьши фрезами. В последнее время, в связи с широким > внедрением фрезерных станков с ЧПУ и проведением работ по созданию адаптивных систем управления для них, вопрос оптимизации режимов фрезерования при обработке концевыми фрезами встаёт особенно остро /7/. [c.151]

Режим резания. Работа фрезы со спиральным зубом при вращении её в направлении подачи и при сходе зуба на ус допускает применение весьма высоких режимов резца без ухудшения качества обработки v до 200 м/мин и S до 0,03 мм1зуб. В зависимости от кинематических возможностей имеющегося в наличии фрезерного станка обработку следует вести на возможно более высоком режиме (в указанном выше пределе). Глубину фрезерования рекомендуется брать не более 2,5—3 мм и производить обработку уса за два прохода, оставляя для чистового прохода припуск около 0,5 мм. При обработке уса за один проход следует обеспечить особо хорошее соприкосновение обрабатываемого материала с рабочей поверхностью приспособления, а подачу на зуб брать не более 0,015 мм. Стойкость фрез из углеродистой стали, работающих на указанных выше режимах, обычно превышает L00 мин. [c.704]

Величина переднего угла оказывает влияние не только на износ передней грани. С увеличением переднего угла уменьшается радиус округления режущей кромки. Поэтому в тех случаях, когда инструмент изнашивается только по задней грани, увеличение переднего угла до его рационального значения снижает скорость износа задних граней инструмёнта. На, графике (фиг. 78) показано изменение износа задней грани и стойкости, концевой фрезы при обработке стал ОХМ на следующих режимах резания подача на один зуб 0,108 мм, скорость резания 35,5 mJmuh, глубина резания А мм, ширина фрезерования 16 мм. Здесь так же, как и случае износа по передней грани, наблюдается уменьшение износа и увеличение стойкости при увеличении переднего угла только до определенной величины (в данном случае 20°), а дальнейшее увеличение его сопровождается возрастанием износа и резким снижением стойкости. [c.95]

Цилиндрические затьи-оганные фрезы. Эти фрезы (ГОСТ 4675-59) применяются для черновой обработки плоскостей при снятии большого припуска (фиг. 168, а). Они изготовляются как насадные, так и концевые. Для обработки пазов, а также двух взаимно перпендикулярных плоскостей фрезы снабжаются наряду с цилиндрическими также и торцовыми зубьями, как указано на фиг. 168 а. Преимущества фрез следующие а) возможность применения высоких режимов резания, что обеспечивает большую, производительность б) незначительная нагрузка, приходящаяся на единицу кромки, что уменьшает опасность поломки зубьев при напряженных режимах резания в) хорошее разделение стружки и отвод ее из зоны резания г) большая протяженность режущей кромки, что благоприятствует отводу тепла и способствует повышению стойкости, в особенности при обработке материалов повышенной твердости д) сравнительно малый расход энергии при фрезеровании. Особенно хорошо показывают себя фрезы при обработке глубоких пазов, характеризуемых большой шириной резания, значительным углом обхвата и трудностью отвода стружки. [c.355]

Особое значение имеют структурные превращения при фрезеровании заготовок с плазменным подогревом. Зуб инструмента при попутном фрезеровании (а именно так проводится процесс) врезается в слои металла, подвергнувшиеся воздействию плазменной дуги. Структура этих слоев зависит от режимов нагрева и резания. Так, например, при скорости подачи плазмотрона от 200 до 800 мм/мин на заготовках из стали 38ХНЗМФА образуется мартен-ситный слой толщиной 5...2 мм, четко разграниченный с основной структурой. При нагреве припуска осциллирующей дугой глубина мартенситного слоя может достигать 8 мм. Естественно, что момент начала и режим фрезерования должны быть выбраны так, чтобы мартенситное превращение не начиналось. Рассмотрим, например, изменения динамической твердости Яд заготовки из стали 38ХНЗМФА при охлаждении ее после плазменного нагрева (рис. 37). Начало мартенситного превращения у этой стали соответствует температуре 250°С. В зависимости от скорости перемещен иия плазмотрона в направлении подачи 5м заготовка охлаждается до такой температуры за 20...80 с. Это время вместе со скоростью перемещения плазменной дуги определяет предельное расстояние плазмотрона от зоны резания тах 130 мм. Если Ь< 130 мм, то мартенситное превращение не успеет произойти, и твердость обрабатываемого материала будет ниже, чем при > 130 мм, что увеличит период стойкости фрезы. [c.79]

Последнее выражение, в котором кроме элементов режима резания фигурирует и температура нагрева Он, позволяет сделать вывод о том, что при фрезеровании с плазменным нагревом стали 45Г17ЮЗ величина 0н в пределах практически применяемых значений 0н=2ОО. .55О°С мало влияет на стойкость инструмента. В связи с этим температуру нагрева при обработке заготовок из стали 45Г17ЮЗ следует назначать ближе к верхнему пределу значений, что позволит уменьшить силы резания и снизить вероятность выкрашивания кромок инструмента. Обращает на себя внимание и тот факт, что в диапазоне подач 52 = 0,1...0,2 мм/зуб, применявшихся при обработке заготовок из стали 45Г17ЮЗ, увеличение 8г повышает период стойкости инструмента. Это объясняется, по-видимому, повышенной склонностью данной стали к наклепыванию,, в связи с чем при тонких стружках зуб фрезы работает по наклепанному металлу. [c.154]

Номограмма построена по формуле (5) и состоит из трех квадрантов. В первом квадранте представлены периоды стойкости (Г) в пределах от 20 до 60 мин при разной ширине фрезерования (В), которые связаны определенной зависимостью со скоростью резания. Второй квадрант учитывает изменение подачи г от 0,0725 до 0,42 мм1зуб и третий квадрант представляет изменение диаметра О фрезы от 20 до 45 мм. Наклонные линии в этих квадрантах соответственно характеризуют влияние подачи и диаметра фрезы на скорость резания. Порядок расчета режимов по номограмме рассматривается на следующем примере. [c.117]

На основании исследований и практики эксплуатации фрез можно рекомендовать следующие режимы резания для торцового фрезерования коррозионностойких сталей по корке фрезами, оснащенными твердым сплавом ВК8 глубина резания до 8 мм, подача на зуб 5 = 0,1 мм, скорость резания V — 100-ьИО м/мин. Стойкость фрезы при этих режимах находится в пределах Т = == 180ч-300 мин, в зависимости от твердости заготовок. [c.155]

В настоящее время фрезерование пластмасс производится в основном на металлорежущих станках. Соответственно при расчетах режимов резания применительно к использованию металлорежущих станков необходимо определить 1) схему обработки 2) группу обрабать1ваемости обрабатываемого материала 3) марку инструментального материала, конструктивные и геометрические параметры фрезы 4) критерий затупления и период стойкости фрезы 5) подачу фрезы, мм/зуб 6) скорость резания 7) корректировку режимов резания по мин5гг-ной подаче и частоте вращения шпинделя станка, производительность обработки 8) норму расхода фрез. [c.94]

На фиг. 71 в форме графика приведены результаты опытов М. Н. Ларина по изменению стойкости торцевой фрезы (диаметр 150 мм, число зубцов 16) с увеличением заднего угла при обработке стали 1045 на следующих режимах разания подача на один зуб 0,12 мм, глубина резания 4 мм, ширина фрезерования 95 мм, скорость резания 59,5 MjmH, 73 MjMUH и 89 MjMUH. [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...