Режимы резания при фрезеровании серого чугуна

Параметры режимов резания при фрезеровании серого чугуна цилиндрическими фрезами с пластинками ВКб [c.277]

Рекомендуемые режимы резания при фрезеровании серого чугуна в НВ 190—200 приведены в табл. 33, [c.178]

РЕЖИМЫ РЕЗАНИЯ ПРИ ФРЕЗЕРОВАНИИ СЕРОГО ЧУГУНА Н д =190 ТОРЦОВЫМИ [c.489]

Режимы резания при фрезеровании серого чугуна 190 цилиндрическими [c.356]

Режимы резания при фрезеровании серого чугуна Яд = 190 торцовыми фрезами со вставными ножами, оснащенными твердым сплавом ВК8 [c.364]

Режимы резания при фрезеровании серого чугуна [c.204]

Таблица 29. Ориентировочные значения режимов резания при фрезеровании деталей из серого чугуна (НВ 190)

РЕЖИМЫ РЕЗАНИЯ ПРИ ФРЕЗЕРОВАНИИ ЧУГУНА СЕРОГО [c.406]

Замечания, приведенные на стр. 390, относятся и к режимам резания при фрезеровании чугуна, за исключением рекомендаций по выбору охлаждающей жидкости. Фрезерование серого чугуна производится без охлаждения. [c.406]

Режимы резания при фрезеровании чугуна серого [c.407]

Для ориентировки приводим уровень применяемых режимов резания для СТМ. Алмазное точение инструментами из поликристаллических искусственных алмазов осуществляется при подачах 0,03 - 0,3 мм/об, глубинах резания 0,05 - 1 мм со скоростями 500 - 300 м/мин - по алюминию и алюминиевым сплавам, 500 - 1500 м/мин - по меди и медным сплавам. При фрезеровании скорости резания повышаются в 1,5 - 2 раза. Точение инструментами на основе КНБ закаленных сталей и отбеленных чугунов ведут с подачами 0,03 - О, 15 мм/об, глубинами резания 0,05 - 3 мм и скоростями 30 - 100 м/мин, серых и высокопрочных чугунов, медных сплавов [c.162]

Выше обращено внимание на то, что при точении нержавеющей стали и жаропрочного сплава, и особенно при дисковом фрезеровании, разница в технологических свойствах СОЖ нивелируется. Так, если при отрезке и сверлении с различными СОЖ нередко коэффициенты изменения стойкости /Ст=10 и более, то при фрезеровании чаще всего /Ст З, хотя на форсированных режимах резания при фрезеровании Кт увеличивается до 4—5. Это вызвано ослаблением адгезионных явлений на рабочих режимах резания в условиях свободного доступа СОЖ и усилением роли абразивного изнашивания. В условиях абразивного изнашивания относительное влияние СОЖ на стойкость уменьшается (см. например, результаты стойкостных испытаний при сверлении и резьбонарезания серого чугуна). Относительное подавление адгезионных явлений при фрезеровании может быть подтверждено достаточно ярко выраженным абразивным характером износа инструментов, а при резании нержавеющей стали и жаропрочного сплава также сохранением их работоспособности до высоких значений износа (1 мм). Аналогично при точении сплава ХН35ВТЮ низкая шероховатость обработанной поверхности и работоспособность резцов сохранялись до величин износа, превышающих 1,5 мм. Кроме того, при точении эффективность водных СОЖ может быть связана с их более высокими охлаждающими свойствами, обеспечивающими увеличение предельного износа, при котором сохраняются режущие свойства инструментов. [c.147]

Режимы резания при фрезеровании торцовыми фрезами из твердого сплава ВК8. Чугун серый. НВ180 [c.214]

Все опыты были проведены при постоянном режиме резания V = 670 м1мин 5 = 0,32 мм1зуб / = 2 мм В = 12 мм (для слоистых пластмасс) и В = 9 мм (для металлов). Геометрические параметры режущей части фрезы были следующими а= 18°, у = 5°, 0 = 0°. Продолжительность фрезерования каждого обрабатываемого материала, кроме серого чугуна, была равна 200 мин, т. е. до затупления фрезы при обработке гетинакса Г, равного Нз = 0,12 н-0,14 мм. Ввиду большого износа фрезы При резании чугуна опыт был прекращен после 10 мин работы. [c.103]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...