Обсуждение результатов расчета

Вращательная теплоемкость. Обсуждение результатов расчета теплоемкости двухатомных газов [c.137]

Обсуждение результатов расчета [c.179]

Табл. 8.8 показывает также, что для значительной части диапазона г, исключая самые малые значения, весь участок разгона или расположен внутри сферы действия, или лишь несколько выходит за ее границы. Так, при разгоне до = 3 км/с с ускорением аг = = 3 мм/с расстояние точки конца разгона от Земли Гк = = 1673 тыс. км, а при разгоне до 7 , = 5 км/с и г = 10 мм/с имеем Гк = 1339 тыс. км. При меньших или больших аг разгон будет завершаться на более близких расстояниях к Земле. Более подробное обсуждение результатов расчета траекторий разгона КА под действием постоянного касательного ускорения приведено в работе [48]. [c.402]

Прежде чем перейти к обсуждению результатов расчета, приведем краткий обзор работ по структуре ударных волн в бинарных смесях газов. [c.112]

Обсуждение результатов. Расчеты проводились для двух значений у= Р/Р[) = 0,5, [c.121]

После подсчета ошибки в пределах этого же цикла машина получает команду начать вывод результатов в виде таблицы. Она печатает заголовок таблица 1 и заголовки столбцов, а также первую строчку, содержащую результаты для первой линии. В столбцах таблицы печатаются экспериментально измеренная координата ОН [В] рассчитываемой линии, ее частота в см" (1ю7/ЬН), разность ДУН между частотами возбуждающей линии и линии СКР и ошибка расчета, выраженная в см" (ООН/ЬН 2). После вывода первой строчки машина возвращается к началу цикла и проводит расчеты для второй линии (В=2). Закончив расчеты для нее и напечатав результаты, приступает к третьей линии В = 3) и т. д. Рассчитав и напечатав данные по всем N линиям, машина заканчивает цикл по В. Затем в строчку печатаются значения констант, использованных в формуле Гартмана. На следующей строчке печатается значение частоты в см" линии Нр 404,6561 нм. Эта линия может возбуждать яркие линии СКР в исследуемой области спектра в случае некоторых веществ, используемых в данной задаче, и значение ее частоты может понадобиться при обсуждении результатов. После окончания расчетов машина печатает слово конец . [c.136]

Такая схема может применяться как для термического pi = p , Ta = Ts p )), так и динамического (рг р ) режимов. В то же время с учетом замечаний при обсуждении (2.6.25) при оценке результатов расчетов по этой схеме следует соблюдать осторожность. В частности, необходимо проведение пробных расчетов и сравнение с расчетами по общей схеме (2.6.13), после чего выбрать значения коэффициентов А и В, а также начальные значения Nut при i = 0 для рассматриваемого класса процессов. [c.206]

Обсуждение результатов. 1. Рисунки 4-7 и 4-8 имеют много общего, подтверждая еще раз наш предыдущий вывод о несправедливости в принципе второго допущения наиболее простой методики расчета. [c.133]

Обсуждение результатов. 1. Рис. 4-9 еще раз показывает непостоянство величины g/g для заданных условий течения, вопреки предположению наиболее простой методики расчета. Снова обнаруживаем, что величина g падает ниже значения g при положительном В, и становится выше g при отрицательном В. Фактически теория указывает на падение g до нуля по мере стремления В к бесконечности, и на неограниченное возрастание g с приближением В к —1. [c.135]

Рассматриваемое направление в механике многослойных оболочек широко представлено в уже цитированных публикациях. Особо отметим обстоятельный обзор Э.И. Григолюка и Г.М. Куликова [110],в котором даны классификация используемых гипотез и критический анализ работ именно этого (общего, по мнению авторов обзора) направления. Материалы Э.И. Григолюка и Г.М. Куликова позволяют не останавливаться на обсуждении конкретных вариантов уравнений слоистых пластин и оболочек, относящихся к рассматриваемому направлению. Большее внимание в настоящей монографии будет уделено лишь одному из таких вариантов, основанному на кинематической модели ломаной линии и получившему (см. [52, 111, 115] и др.) широкую известность и признание — соответствующая система дифференциальных уравнений статики и устойчивости слоистых оболочек сформулирована в параграфе 3.7. Эта система используется при сравнительном анализе результатов расчета слоистых оболочек с привлечением различных уточненных моделей их деформирования. [c.8]

В такой ситуации первостепенное значение приобретает вопрос о границах применимости прикладных уточненных теорий. При обсуждении этого вопроса должны, в частности, сравниваться результаты расчета характеристик напряженно-деформированного состояния и критических параметров устойчивости, найденных на основе различных вариантов неклассических уравнений, как между собой, так и с эталонными" результатами, определенными экспериментально и на основе уравнений пространственной задачи теории упругости. Наличие широкого круга сравнительных данных позволит выявить характер и степень влияния учитываемых факторов, уточнить границы применимости прикладных неклассических теорий и в их рамках указать наиболее простые и в то же время достаточно точные подходы к анализу слоистых оболочечных систем. [c.81]

Результаты расчетов и обсуждение [c.37]

При обсуждении различных вариантов кинетической теории зародышеобразования ун е было отмечено, что оценки по ним дают совпадающие до десятых долей градуса температуры достижимого перегрева жидкостей при фиксированной частоте нуклеации /1. Но сама теория основана на весьма грубом макроскопическом описании флуктуационно возникающих и растущих в жидкости пузырьков пара. Предполагается возможность устранить или подавить действие факторов, которые существенно облегчают в реальных условиях появление центров парообразования. Оба этих обстоятельства дают повод скептически относиться к результатам теории. Один из ее авторов [8] оставил такое высказывание ... Теория конденсации пересыщенного пара и в особенности вскипания перегретой жидкости остается пустой схемой, имеющей весьма ограниченное значение для понимания действительных явлений, если не принимать во внимание факторов, облегчающих эти процессы и практически всегда имеющихся в наличии . Между тем недавние исследования показали, что для подобного скептицизма нет оснований. Уже из гл. 3 и 4 видно, что в большом числе случаев экспериментальные значения нри давлениях от атмосферного и выше хорошо согласуются с результатами расчета по кинетической теории. Как правило, расхождение не превышает 1 2° и часто составляет доли градуса. Опытные данные обладают хорошей воспроизводимостью. Они практически не зависят от способа перегрева жидкости (методика чистой пузырьковой камеры, капельки в подходящей жидкой среде, импульсный нагрев в ударном режиме). Несколько неожиданное совпадение теории с опытом требует более внимательного анализа теории и более подробного обсуждения способов ее экспериментальной проверки. [c.128]

Формула (1.20) представлена в [2] в неявной форме. Дальнейшее обсуждение см. в работах [68], [9] и [1, стр. 38]. (Как отметил М. И. Гуревич, эта формула может быть обоснована путем разложения некоторых точных решений в ряд по Q. См. также результаты расчета d(Q) на диаграмме П.— Прим. ред.) [c.35]

При произвольном задании вида функции А (2) в (7.60) автомодельных решений в областях закритического течения, как правило, уже нет, но, тем не менее, результаты расчетов для наглядности удобно представлять в виде (7.73), что и будет сделано при обсуждении полученных результатов численных расчетов. [c.342]

Естественным вопросом, возникающим при обсуждении результатов численных расчетов, является вопрос о точности получаемых результатов. [c.225]

Результаты расчета и их обсуждение [c.646]

Обсуждение. При проверке функций отклонения, представленных в этой главе для Н° — Н результаты расчета могут сравниваться с экспериментальными данными, из которых большая часть относится к простым углеводородам и постоянным легким газам. Теперь удобно дать сводку методов расчета мольных объемов газообразных смесей ). [c.104]

Обсуждение результатов экспериментов и расчетов. На фиг. 3 приведены шлирен-изображения пленки для различных тепловых потоков при Ке = 0,5, по которым можно проследить динамику формирования регулярных структур. Начальная толщина стекающего слоя жидкости /го = 100 мкм. Локальный нагрев пленки приводит к появлению стационарного горизонтального утолщения пленки - вала в области верхней кромки нагревательного элемента. Вал, формируемый поверхностной силой термокапиллярной природы, возникал при самых малых тепловых потоках. [c.205]

Следует отметить, что химический, гомогенно-электрохимический и гетерогенно-электрохимический механизмы не противоречат и не исключают, а, наоборот, дополняют друг друга. Существует вероятность, что коррозионный эффект будет определяться как общий результат реализации всех трех возможных путей развития коррозионного процесса. Однако, несмотря на то, что указанные три механизма коррозионного процесса могут протекать параллельно как в значительной мере независимые, для целей обсуждения и расчета часто вполне допустимо выделение основного превалирующего механизма и условное отнесение всего эффекта коррозии к одному механизму. [c.149]

В статье, опубликованной Мейером в 1970 г., рассмотрены дальнейшие перспективы применения двигателя Стирлинга для наземных транспортных средств с первым упоминанием о новых двигателях двойного действия с приводом от косой шайбы. Обсуждение включает обзор преимуществ непрямого способа нагрева с использованием тепловых труб и систем аккумулирования теплоты, использующих фторид лития. Приведены и другие подробности, касающиеся системы хранения водорода и дальнейшего его использования в качестве топлива для транспортных двигателей. Представлены результаты расчетов для различных транспортных средств — автомобилей, такси и автобусов с двигателями Стирлинга в комбинации с системой аккумулирования теплоты или двигателями, работающими на водородном топливе. Было сделано заключение, что оба типа двигателей пригодны для использования в транспортных средствах, за исключением мощных автомобилей с большим радиусом действия, выпускаемых США. [c.253]

Обсуждение результатов расчета реакторов с графитовым замедлителем и газовым теплоносителем будет связано главным образом с двумя конкретными реакторами Колдер-Холл (Англия) и Пич-Боттом (США). Сначала рассмотрим основные характеристики этих реакторов. [c.454]

Нинче приведены результаты расчетов и их обсуждение для детонации накладного заряда (задача 2 в 2) гексогена на полу-бесконечный слой армко-железа и никеля. Видно, что максимальные давления в преграде, достигаемые на глубине 1—2 мм от контактной границы, обусловлены действием химпика, а на больших глубинах — давлением и разгрузкой за детонационной волной, причем затухание ударной волны в металле практически не зависит от толщины заряда Ь, но увеличение Ь замедляет падение давления на контактной границе, которое происходит из-за расширения ПД. [c.271]

Результат расчета по соотношению (4.50) согласуется с результатами измерения шага устало-стньгх бороздок, поскольку 85/823 = 2,14-10"V4-10 = = 0,0535 = (0,22) = 0,0484. Некоторое различие сопоставляемых соотношений является следствием, как уже было подчеркнуто выше, сложности получения точной величины максимального шага усталостных бороздок при подходе к положению неустойчивости в связи с переходом к нестабильному процессу разрушения. Любая флуктуация в условиях нагружения образца приводит к немедленному переходу к быстрому развитию разрушения. Если вернуться к предыдущему расчету, то оказывается, что при величине максимального шага бороздок 4,4-10 м соотношение 85/623 = 0,0485. Погрешность в оценке величины шага бороздок всего в 10 % приводит к представленному расхождению в определении соотношения между пороговыми коэффициентами интенсивности напряжения в 12 %. Очевидно, что рассматриваемые погрешности соответствуют естественному разбросу получаемых оценок экспериментальных величин. Этот вопрос обсужден в предыдущем разделе, где были приведены оценки шага усталостных бороз- [c.222]

Обсуждение результатов. 1. Данные, представленные на рис. 4-6, ясно показывают, что второе допущение наиболее простой методики расчета не является справедливым величина gh отлична от постоянной для заданных G, Z), цо, состояния воздуха и его хими- [c.132]

Аналогичные оценки по данным эксплуатации называют эксляуатационными. Наконец, если точечная или интервальная оценка показателя надежности определена на основании результатов расчетов, испытаний и (или) эксплуатационных данных путем экстраполирования на другую продолжительность эксплуатации (и другие условия эксплуатации), то говорят об экстраполированных значениях показателей надежности. Подобная классификация принята в шстоящее время в основных международных документах по надежности технических объектов. Введение такой классификации преследует цель предупредить путаницу, которая часто имеет место на практике при обсуждении численных данных, полученных разными способами и на разных стадиях жизненного цикла объекта. [c.22]

П. Гриффитс Метод и результаты расчетов г-на Сэвика мне кажутся очень интересными. Расхождение между нашими кривыми и его результатами не велико, если учесть весьма разный математический подход к решению задачи. Нам хотелось бы высказаться по одному моменту, затронутому г-ном Сэвиком при обсуждении настоящей статьи. [c.299]

Обсуждение экспериментальных данных, содержащихся в работах [131-133]. Сопоставим экспериментальные данные по критическим нагрузкам при осевом сжатии стекло- и боропластиковых цилиндрических оболочек, содержащиеся в указанных работах, с результатами расчета по алгоритму, представленному в гл. 5. Шесть стеклопластиковых оболочек имели укладку слоев [ схемы армирования, результаты расчета и эксперимента представлены в табл. 7.8. Расчет выполнен для материала со следующими характеристиками El = 4,82 10 МПа = 1,77 10 МПа щ = 0,283 G = 4,89 10 МПа. [c.291]

Обсуждение результатов испытаний плоских панелей. Результаты испытаний панелей при комнатной температуре представлены в табл. 8.5. При расчете разрушающих напряжений сгразр, приведенных в таблице, за площадь поперечного сечения принимали [c.340]

Число степеней свободы после учета кинематических граничных условий составило 561. Масса грейферной тележки в соответствии с нормами расчета была сосредоточена в узлах моста над одной из опор. Расчет на сейсмическое воздействие выполнялся по методике [8]. Ось х совпадаетчс осью движения крана по рельсовому пути, ось у - вертикальная, а ось z совпадает с осью моста, по которому передвигается грейферная тележка. Не останавливаясь на обсуждении всех результатов расчетов, приведем лишь некоторые данные, относящиеся к сейсмическому анализу. В расчетах учитывались первые 20 форм колебаний. Периоды колебаний по первым 5 формам составили, соответственно, 1,8 1,4 1,1 0,92 0,67 с. Восьмая, двенадцатая и двадцатая частоты равны, соответственно 3,4 8,4 и 21,0 Гц. В табл. 1 показаны наряду с исходной расчетной схемой формы колебаний, вклад которых был наибольшим при расчете на сейсмические [c.167]

В сочетании с видоизмененными диаграммами Гудмэна и опытными данными, которые согласуются с результатами расчета по упомянутой формуле конструкций различных типов, этот метод является полезным руководством при предварительном обсуждении предельной долговечности внутренней поверхности стволов орудий. [c.319]

Перейдем теперь к обсуждению влияния дисперсности примеси. Варьируемыми параметрами теперь являются огносительный радиус частицы / к, а с ним и времена релаксации Ту и Результаты расчета критических параметров представлены на рис. 92. Обращает на себя внимание отчетливо выраженный резонансный характер зависимости параметров неустойчивости от степени дисперсности твердой примеси. В резонансной области достигается повьпнение устойчивости в 2—2,5 раза. Дополнительная диссипация и связанное с ней повышение устойчивости, по-видимому, могут быть объяснены тем обстоятельством, что в резонансной области эффективно работает стоксов релаксационный механизм обмена движением между частицами и несущей средой. [c.146]

Вернемся теперь к обсуждению результатов, относящихся к плоскому течению Куэтта. Выше уже указывалось, что ряд исследований устойчивости этого течения был выполнен еще в начале настоящего века, причем уже эти ранние нестрогие работы создавали впечатление, что указанное течение, по-видимому, устойчиво по отношению к малым возмущениям при всех значениях Re. В 50-е годы и позднее появилось много дополнительных расчетов устойчивости плоского течения Куэтта, в которых чаще всего использовались асимптотические разложения для изучения, решений соответствующего уравнения Орра—Зоммерфельда при больших значениях Re и прямые численные методы решения в случае малых и умеренных Re (см., например, Вазов (1953), Гроне [c.106]

Сопоставление результатов расчета значений по этой формуле (дополненной формулой (6.59) для X) с экспериментальными данными более чем пятидесяти работ, охватывающих значения Не к Рг, меняющиеся в пределах 5 10 < Ке < 2 10 и 0,6 < Рг < с 4. 10 , представлено на заимствованном из статьи Кадера и Яглома (1980) рис. 6.21 мы видим, что согласие теории с экспериментом здесь оказывается вполне удовлетворительным. Дополнительные данные о сопоставлении результатов расчетов по формуле (6.99) с данными измерений, включающие, в частности, и обсуждение результатов измерений теплопереноса при турбулентном течении в трубах жидких металлов (для которых Рг<с1, и надо учитывать, что значение Ре = Ке Рг здесь часто оказывается недостаточно большим) можно найти в той же обзорной статье, из которой заимствован рис. 6.21. [c.298]

Используя наряду с методом Монте-Карло расчеты на базе интегрального уравнения Перкуса — Йевика П, Верле и Левек [87, 88] пришли к выводу, что приведенная критическая температура 0с для молекул Леннарда-Джонса (6, 12) должна лежать в интервале 1,32—1,36. Экспериментальное определение критической температуры для аргона и параметров (145) дает 0 = 1,26. По мнению Верле и Левека, такое расхождение свидетельствует о несовершенстве модельного потенциала Леннарда-Джонса они отмечают, однако, что расхождение увеличивается при использовании для расчета уравнения Перкуса — Йевика II, но-видимому, более совершенных межмолекулярных потенциалов. Подробное обсуждение этой интересной проблемы выходит за рамки настоящего обзора. Если отказаться от обсуждения результатов для уравнения Перкуса — Йевика и рассматривать лишь результаты Монте-Карло для 0 = 1,35 с присущей им неопределенностью (фиг. 28), то становится ясно, что а) рассчитанные точки хорошо согласуются с изотермой аргона 161,7 К и б) непосредственное определение критических параметров методом Монте-Карло является очень трудной задачей. [c.370]

Результаты систематических экспериментальных исследований (в том числе средствами лазерного зондирования) непосредственно оптических характеристик атмосферного аэрозоля, а также результаты исследований микрофизических характеристик и химического состава аэрозолей учтены в глобальной оптической модели В. Е. Зуева и Г. М. Крекова [12], являющейся дальнейшим развитием ранее предложенной [21]. В основу новой оптической модели положены микрофизические данные, усредненные по результатам исследований в рамках ряда крупных комплексных программ последних лет, а также современные данные по оптическим постоянным вещества аэрозолей с учетом их трансформации в поле переменной влажности воздуха. Подробное обсуждение исходных данных, результатов расчета и сама предлагаемая оптическая модель атмосферного аэрозоля в тропосфере, стратосфере и средней атмосфере содержатся в монографии [12]. Здесь представляется целесообразным уделить большее внимание тем особенностям оптических характеристик тропосферного аэрозоля и их физической интерпретации, которые не отражаются в глобальных оптических моделях. [c.133]

Обсуждение результатов. На рис. 2.30 представлены типичные результаты расчетов по формуле (2.8.15) для фиксированной секунды полета. Нижняя кривая соответствует главному (т=1), а верхняя—дробному (т=2) резонансу. Точкой аэ на этой фигуре отмечено значение, соответствующее условию мягкого, возбуждения, вычисленного по формуле разд 1.4. Левее точки ао лежит область жестких режимов возбуждения. Правее точки а и аг значения созФо для соответствующих кривых становятся больше единицы, что указывает на срыв автоколебаний, сопровождающихся [c.198]

Обсуждение и рекомендации коэффициенты диффузии в жидкостях. Водные растворы неэлектролитов. Проверены методы Вильке—Ченга, Шай беля, Гайдука—Лоди, Редди—Дорэсвей ми и Кинга—Хсу—Мао. Обнаружено что два последних метода менее точны Результаты расчетов по первым трем методам приведены в табл. 11,4. Для водных растворов все они могут быть сведены к форме [c.493]

Обсуждение результатов. С целью выявления в задаче основных пространственных и временных масштабов проведены расчеты поля давления, перетоков и усадки земной поверхности. Исходные данные, по возможности, согласовывались с реальными условиями. Труднее всего поддаются оценке реологические параметры i и ц. глинистого слоя. Согласно [20], вязкость иллита составляет примерно 10 Па с, а прочность глинистых грунтов на сжатие (0.1 1) МПа, поэтому можно принять ( ii/ j,) 10 ", , 1 МПа. Значения остальных параметров задавались следующими [c.153]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...