Разгонные траектории

Таким образом, используя кинетическую энергию, можно набрать максимальную высоту, если сделать горку после предварительного разгона. Траектория полета при [c.20]

Рис. 91. Классы разгонных траекторий.

Задача 1400. На активном участке траектории ракеты расходуется большое количество топлива на преодоление силы тяжести. Для исключения влияния силы тяжести в некоторых фантастических проектах предложено разгон одноступенчатой ракеты осуществлять по горизонтальным направляющим. Каковы должны быть длина L этих направляющих и число Циолковского, для того чтобы сообщить ракете параболическую скорость и= 11,2 клСкорость истечения газов считать постоянной и равной 2000 м/сек. Трением и сопротивлением воздуха пренебречь. Землю считать неподвижной. [c.511]

Заряженные частицы можно разгонять по определенным траекториям комбинированным действием электрических и магнитных полей. Устройство, в котором под действием электрических и магнитных полей создается пучок заряженных частиц высокой энергии, называется ускорителем. В настоящее время ускорители различных типов являются практически единственными источниками заряженных частиц, используемых для осуществления ядерных реакций и реакций с элементарными частицами, В ускорителях получают пучки частиц с энергиями от нескольких МэВ до сотен ГэВ, причем верхний предел обусловлен не принципиальными трудностями, а существующим состоянием ускорительной техники. По грубой оценке технический прогресс приводит к повышению максимальной энергии ускорителя на порядок за десятилетие, [c.466]

Выведенная на орбиту спутника Земли станция после включения разгонного ракетного блока получила разгон до второй космической скорости и вышла на траекторию полета к Луне. 1 февраля в 22 час 29 мин по московскому времени на основании данных службы траекторных измерений была произведена коррекция траектории, а к 16 час 3 февраля — при подлете к Луне — на борт станции были переданы исходные данные для проведения ее ориентирования по лунной вертикали и последующего торможения. В 21 час 44 мин 42 сек на высоте около 75 км от лунной поверхности [c.431]

В конструкциях некоторых линейно-кодовых преобразователей не предусмотрены устройства автоматического разгона и торможения. При отработке программы скорость перемещения рабочих органов станка при переходе с одного участка траектории на другой изменяется ступенчато. В зависимости от геометрических свойств траектории и технологических условий обработки наблюдаются различные перепады скоростей подач диапазон их обычно широкий. Это создает неблагоприятные условия для работы системы управления станка и процесса резания, ухудшает качество обработки. В связи с этим большое значение имеет вопрос настройки (регулирования) скорости перемеш,ения рабочих органов станка на заданный перепад. [c.23]

Точность воспроизведения заданного закона движения имеет значение не только для обеспечения заданной траектории выходного звена, но и для выявления отклонения соответствия скоростей и ускорений выходных звеньев от расчетных. Она оценивается с помощью коэффициентов заполнения, асимметрии, разгона, торможения, неравномерности, динамичности и др. Для механизмов позиционирования наибольшее значение имеет точность отработки координат (конечных положений), определяемая измерением или расчетом погрешностей позиционирования. Для расчета случайной составляющей в ряде случаев используется запись усилий фиксации Рф. Под нагрузочной способностью понимается возможность приложения в заданном диапазоне скоростей определенных внешних усилий к выходному звену механизма без поломки и чрезмерного износа механизма в межремонтный период и при обеспечении заданной точности. Для транспортных устройств этот критерий определяет допустимую грузоподъемность в заданном диапазоне скоростей движений при заданной погрешности позиционирования. [c.93]

Зная коэффициенты разгона и легко записать уравнение траекторий движения капель [c.79]

Вернемся к критерию аэродинамических сил К- Ввиду его особой важности при моделировании процессов разгона капель и при оценке подобия их траекторий разъясним более подробно его физическую сущность на примере движения единичной капли. [c.145]

На рис. 8.11 приведена траектория взлета транспортного самолета, снабженного газотурбинными двигателями, со скоростью разгона (после взлета) до 480 км ч (кривая а). [c.184]

Забыв на время соображения п. 2 о формулировке условия отсутствия при t < tf ударных волн, на основе анализа (3.1) можно прийти к оптимальной траектории, реализующей течение, изображенное на рис. 1, г. На нем, как и на рис. 1, к разгонному участку аЬ примы- [c.319]

Так как г < 0, то при р ф 0 второе и третье слагаемые правой части (6.5) положительны (хотя для второго слагаемого такое утверждение, возможно, излишне категорично, в случае совершенного газа с к >1 это заведомо так). На hf левая часть (6.5) равна нулю. Следовательно, при р ф о на, hf скорость газа по модулю уменьшается. На разгонных же участках (на Ih и на In соответственно для рис. 1, б и г) растет, а значит, растет и х раи . В случае рис. 1, б отсюда сразу следует, что на 1 -h Л < 0, а г (l -h Л) > 0. Если траекторию поршня варьировать без поднятия ее разгонного участка, то можно показать, что для рис. 1, в самом общем случае на Ih допустимые > о, а следовательно, SA > 0. Варьирование с поднятием разгонного участка и более сложный случай рис. 1, г требуют дополнительного исследования. [c.327]

Наиболее трудоемок расчет программ для контурных ЧПУ, так как объем информации здесь увеличивается вследствие аппроксимации криволинейных участков траектории, расчета скоростей движения по координатам, расчета участков торможения-разгона, расчета коррекции на размер инструмента и т. д. [c.198]

На этом примере видно, что по одним перегрузкам еще нельзя судить о характере движения в данном случае положительная перегрузка Пх получается в процессе торможения и Пу — I — при криволинейном подъеме, в то время как при горизонтальном движении такие же перегрузки соответствовали бы разгону по прямолинейной траектории. [c.125]

Подъем, или набор высоты, может выполняться по прямолинейной или криволинейной траектории с разгоном, торможением или постоянной скоростью. Рассмотрим прямолинейный установившийся подъем самолета, траектория которого наклонена к горизонту под некоторым углом 6, называемым углом подъема [c.162]

Установившийся разворот характеризуется постоянством радиуса и скорости. Его траектория — дуга окружности. При н е-установившемся развороте непостоянны либо скорость (происходит разгон или торможение), либо радиус. Координированный разворот выполняется без скольжения. При некоординированном развороте имеется скольжение — либо внутреннее, если воздушный поток набегает с той стороны, куда самолет разворачивается, либо внешнее. [c.180]

При разгоне в горизонтальной плоскости продольная перегрузка Пх всегда положительна, при торможении отрицательна. При движении по наклонной траектории это не обязательно, так как, [c.192]

В связи С непостоянством скорости летчик должен для сохранения постоянной подъемной силы постепенно изменять угол атаки при разгоне уменьшать, при торможении увеличивать. По этой причине весьма трудно точно выдерживать прямолинейную наклонную траекторию, так как у летчика нет прибора, измеряю-ш,его наклон траектории (авиагоризонт измеряет. угол тангажа, который должен изменяться одновременно с углом атаки).Однако при больших приборных скоростях изменения угла атаки выражаются долями градуса и практически неуловимы, поэтому достаточно выдерживать постоянным угол тангажа. Заметное увеличение углов атаки и тангажа может потребоваться при значительном уменьшении скорости на пологой горке. [c.201]

Более значительное ухудшение маневренности получается при разворотах способом захождение (рис. 8.26), когда построение сохраняется неизменным, а радиусы траекторий и скорости отдельных самолетов неодинаковы. При вводе строя в разворот внешние ведомые должны выполнить разгон, а внутренние торможение, при выводе — наоборот. Это существенно удлиняет полное время разворота. Кроме того, на установившемся участке разворота ведущему нельзя разворачиваться с такими же высокими перегрузками, как в одиночном полете, из-за дополнительных ограничений (по тяге и физиологических). Предельная по тяге [c.222]

Другими словами, при одной и той же вертикальной скорости снижения самолет будет разгоняться за счет потери высоты тем с меньшим ускорением, чем больше скорость по траектории. Это еще раз подтверждает справед- [c.13]

В заключение этого параграфа рассмотрим движение ракеты на активном прямолинейном участке траектории (рис. III.26). В качестве объема W рассмотрим объем, ограничень ый внешней оболочкой корпуса ракеты и срезом сопла. Предположим, что процесс горения топлива протекает достаточно медленно и что поэтому на интересующем нас интервале времени скорость движения центра инерции масс, расположенр]Ых внутри ракеты, относительно ее корпуса пренебрежимо мала по сравнению со скоростью самой ракеты. Рассматривая разгон ракеты на прямолинейном активном участке траектории, пренебрежем вращением ракеты относительно собственных осей, т. е. предположим, что ракета движется поступательно. [c.119]

В качестве примера рассмотрим рис. 5.22, на котором показано изменение зффективности поиска (в данном случае она характеризуется количеством выполненных рабочих шагов Л р) при оптимизации асинхронного гиродвигателя на минимум времени его разгона методом градиента в зависимости от величин бх, и Их, Как видно из рисунка, для оптимизации данного класса ЭМУ наиболее приемлемы значения бх , = 0,01 -г 0,02, Их1 = 0,1 = 0,15. При Их >0,2 наблюдается периодический выход за пределы заданной области изменения параметров, что отражено на рис. 5.22 горизонтальными участками траектории поиска. Это, хотя и не изменяет конечного результата поиска, приводит к существенному росту времени его проведения. [c.158]

Предельный цикл. На участке переходного режима (разгона или торможеиня) фазовая траектория изображается незамкнутой кривой. При установившемся движении, т. е. дгзижепии с [c.202]

Фазовая траектория в координатах (Мд й) — динамическая механическая характеристика двигателя при разгоне — показана на рис. 2 вместе со статической характеристикой, построенной по формуле Клосса, вытекающей из (1) при равенстве нулю всех производных. [c.97]

На рис. 7 приведена осциллограмма фазовой траектории ротора шагового двигателя, соответствующая разгону двигателя из нулевых начальных условий. Вдесь а — фазовая траектория свободных колебаний ротора точки О, 1, 3, 4 vi т. д. характеризуют положение и скорость ротора относительно возбуждающей секции ротора в начале и в конце первого, второго и т. д. шагов. Жирная линия — установившийся режим. Данная осциллограмма совмещена с нелинейной характеристикой синх-ронизиругсщего момента / (х) и фазовой траекторией свободных колебаний системы. На осциллограмме рис. 7 наглядно виден процесс выхода ротора шагового двигателя на установившийся режим — с течением времени фазовые траектории ложатся все ближе и ближе к некоторому замкнутому циклу. Аналитически процесс разгона шагового двигателя в случае линейной характеристики синхронизирующего момента был рассмотрен в работе [6]. [c.78]

Плотность пара оказывает большое влияние на траектории капель в РК- Плотный пар увлекает пленку и капли и сообщает им значительные осевые скорости, из-за чего их радиальные смещения становятся небольшими. Поэтому в ЧВД концентрация влаги у периферии существенно ниже и траектории обеих фаз меньше различаются, чем в ЧНД. Уменьшается и число капель, соударяющихся с пленкой, а с ее поверхности при прочих равных условиях плотный пар срывает большее количество вторичных капель и сильнее разгоняет пленку, чем в ЧНД, что в еще большей мере уменьшает ее толщину. Эти факторы приводят к снижению концентрации влаги у периферии за РК. Вместе с тем в потоке плотного пара за РК сближаются траектории обеих фаз. Все это коренным образом ухудшает условия сепарации и влагоулавливания в ЦВД, но способствует уменьшению углов атаки при соударении капель с лопатками. [c.236]

Тяга в пустоте ЖРД RL-10A3-3 составляет 67 кН при давлении в камере сгорания рк = 3,2 МПа и соотношении компонентов х = 5. Удельный импульс двигателя в пустоте /удоо=444с, длина двигателя 1,78 м, диаметр 1 м. Усовершенствованный вариант этого ЖРД, RL-10A3-3A, разрабатывался для автоматических межпланетных станций, выводимых в космос с использованием разгонной ступени Центавр . В первом полете он должен вывести АМС Галилей на траекторию полета к Юпитеру. Удлинение сопла до степени расширения 61 1 позволило поднять тягу до 73 кН при удельном импульсе 446,4 с. Разработчик (фирма Пратт-Уитни ) изучает возможность дальнейшего усовершенствования этого ЖРД путем увеличения степени расширения сопла до 205 и использования топливных пар фтор — водород и жидкий кислород — пропан. [c.245]

Запуск АМС Галилей на траекторию полета к Юпитеру намечено осуществить с помощью разгонного блока Центавр . Управление положением аппарата, коррекции траектории и маневры при выходе на орбиту вокруг Юпитера должна обеспечивать специальная двигательная установка RPM. Она состоит из одного двигателя тягой 400 Н и двух связок по шесть верньерных двигателей тягой 10 Н, работающих на ММГ и АТ. Двигатель тягой 400 Н предназначен для отвода АМС от разгонного блока, выведения на орбиту вокруг Юпитера и маневрирования на ней. На рис. 177 приведено распределение масс конструкции АМС и расходов топлива на различные маневры. Масса конструкции двигательной установки RPM составляет 206 кг. [c.270]

С точностью до замены /°/ на траекторию af условие (3.2) получается аналогично совпадающему с ним равенству (2.9). При этом, взяв компенсирующую точку на а/, нужно проварьировать траекторию всеми допустимыми способами. Можно, например, наряду с окрестностью к изменять и в окрестности еще только одной точки разгонного участка. При таком варьировании S°u на аЬ положительны, ибо для < о часть (7 -характеристик пучка пересеклась бы вблизи d при t < tf. Для > о на, аЬ положительность р на разгонном участке дает SA > 0, чем, вроде бы, доказывается оптимальность построенной траектории. К сожалению, однако, здесь, как и в анализе [1, 2] для = то, не учитывается возможность < 0 яа аЬ при описанном в п. 2 варьировании с поднятием аЬ. С другой стороны, при произвольном варьировании и = L яаЬд возмущения, идущие по (7 -характеристикам, деформируют пучок (7 -характеристик, что может вызвать их пересечение при t < tf. Следовательно, вариации S°u на этом отрезке не произвольны и в этом смысле условие (3.2), обращающее в нуль линейное слагаемое в (3.1), является излишне сильным. При г/ = о и sq = onst последнее, правда, в отличие от общего случая (п. 6) не вредит построенному решению. Эти соображения, а также желание перенести схему рис. 1, г на общий случай оправдывают исследование ее с помощью перехода к сечению /°/. [c.320]

Примечание, Оптимальный угол поворота V призмы захвата относительно траектории движения, при котором максимально допустимые ускорения разгона равны максимально допустимому ускоренаю ториожения, рассчитывают по формуле [c.318]

Гонок, обозначенный т. В, совершая движение по траектории, близкой к прямой, разгоняется и сообщает движение челноку. Для придания такого движения использукп приближенные прямила в виде четырехзвенного двухкоромыслового м. (сх. а, звенья 8, [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...