Стали нержавеющие составы

Некоторые узлы аппаратов, трубопроводы, детали машин, механизмов работают в агрессивных средах и должны иметь в них высокую коррозионную стойкость Хром является основным легирующим элементом, делающим сталь нержавеющей. При содержании в стали хрома больше 12,5% на ее поверхности образуется защитная оксидная пленка Сг О . В зависимости от состава нержавеющие стали подразделяются на два основных класса [c.96]

По составу нержавеющие стали делятся на хромистые и хромоникелевые. Кроме основных элементов (углерода, хрома, никеля) нержавеющие стали могут быть дополнительно легированы молибденом, титаном, ниобием, медью, кремнием, которые вводят для повышения коррозионной стойкости, механических и технологических свойств стали. Нержавеющие стали бывают нескольких структурных классов ферритного, ферритно-мартенситного, мартенситного, аустенит- [c.31]

По назначению различают сталь нержавеющую, кислотоупорную, жаростойкую (окалиностойкую), теплоустойчивую (жаропрочную), клапанную, с высоким омическим сопротивлением, с определёнными магнитными свойствами (магнитная, магнитно-мягкая, маломагнитная) и с нормированным коэфициентом термического расширения. Указанное деление условно, так как сталь одинакового химического состава может иметь различное назначение. Так, жаростойкая сталь обычно является также и нержавеющей теплоустойчивая в известной мере является и жаростойкой некоторые железоникелевые сплавы с нормированным коэфициентом термического расширения, обладающие высокой начальной магнитной проницаемостью, могут быть отнесены к группе маломагнитной стали и т. д. [c.485]

Ротор турбины цельнокованый, диаметром 860 мм и изготовлен из нержавеющей мартенситной стали следующего состава в % С — 0,24 8Юа<0,10 Мп —0,6 N1 — 0,6 Си <0,10 Сг—1,20 Мо—1,1 V — 0,30. На первых двух ступенях ротор имеет воздушное охлаждение. На направляющих лопатках установлены бандажи, а на роторе — уплотнительные пластинки, благодаря которым между ротором и бандажом создается лабиринтовое уплотнение. В направляющих лопатках первых двух ступеней имеются продольные сверления, через которые охлаждающий воздух поступает в лабиринтовые уплотнения в таком количестве, что выходит из них как в направлении потока, так и против него. Таким образом, охлаждающий воздух непосредственно омывает основания рабочих лопаток. При этом полностью устраняется контакт между горячим газом и ротором вплоть до второй ступени. Температура на поверхности ротора не превышает 500° С. Первые две ступени турбины активные, а четыре последние — реактивные. Максимальная температура ротора в зоне третьей ступени примерно на 200° С ниже максимальной температуры газа. Только лопатки двух первых ступеней изготовляются из аустенитной стали, на других же ступенях — из хромистой стали с содержанием 13% Сг. [c.85]

В табл. 210 показана структура и свойства ряда окислов некоторых металлов и параметры их решеток, а в табл. 211 — структуры окислов, образующихся на металлах и нержавеющих сталях различного состава. Под каждым окислом показана температура [c.639]

Позднее Н. Родин [74] изучил при помощи микрохимической методики состав металлических компонентов пассивных пленок, отделенных от поверхности нержавеющих сталей. Пассивные пленки после отделения высушивали без доступа воздуха, а затем анализировали. Основные результаты исследований показали, что в пассивных пленках наблюдается понижение содержания Fe по сравнению с его содержанием в силаве. Значительно возрастает (в 5—10 раз) содержание таких легирующих элементов, как кремний, молибден. Оказалось, что состав пассивных пленок зависит не только от состава сплава, но и от состава коррозионной среды и времени выдержки в коррозионном растворе. На рис. 24 приведены данные, показывающие влияние состава сплава на содержание легирующих элементов в пленке после пассивации образцов из экспериментальных сталей следующего состава 0,02% С, 17% Сг, 13% Ni, 2% Мо с переменным количеством Si от [c.40]

Здравый смысл требует при возможно полном использовании знаний в области коррозии сочетать их с чувством перспективы. Здесь имеются свои подводные камни. Следует избегать при проектировании застойных зон и щелей, в которых недостаток кислорода может вызвать возникновение весьма активно корродирующих участков. В местах, где может собираться вода, следует предусматривать дрена ые отверстия. Необходимо избегать контактов различных металлов. В воде, содержащей растворенный кислород, стальные листы, соединенные медными заклепками, будут работоспособными, однако медные листы на стальных заклепках быстро развалятся, так как в последнем случае образуются очень большие эффективные катоды. При сопряжении двух нержавеющих сталей различного состава с существенно различными потенциалами могут возникнуть контактные коррозионные токи заметной величины. Для одних нержавеющих сталей возможно пассивное, а для других — активное состояние в одной и той же среде. [c.165]

Таким образом пассивность нержавеющих сталей различного состава обусловлена образованием на их поверхности тонких (1—3 нм) защитных пленок. [c.148]

Причину межкристаллитной коррозии аустенитных нержавеющих сталей связывают с образованием зернограничных выделений карбидов, обогащенных хромом. При высоких температурах нержавеющие стали классического состава (18% Сг, 9% Ni) способны растворять большое количество элементов внедрения (С и N). Однако ниже 900°С растворимость этих элементов резко снижается. При традиционной обработке стали на твердый раствор в ней после закалки [c.337]

Свойства того или иного сплава, а также активирующее влияние среды особенно четко выявляются при анодной поляризации. Это хорошо иллюстрируется кривыми анодной поляризации нержавеющих сталей различного состава, представленными на рис. 175. Для всех сталей выявляется характерная особенность, заключающаяся в том, что устойчивая поляризация наблюдается лишь до определенных значений потенциалов, по достижении которых сплав переходит в активное состояние. Значение потенциала, при котором сплав активируется в отдельных участках, не одинаково для различных сплавов. Этот потенциал может быть назван потенциалом активирования и характеризует сопротивление сплава активирующему влиянию хлор-ионов. Чем положительнее потенциал активирования, тем более устойчиво пассивное состояние данного сплава в растворах хлоридов. [c.299]

Сведения о нержавеющих сталях, их составе, свойствах и применении изложены в главе о специальных сталях. [c.168]

Для проведения экспериментальной работы были выплавлены четыре опытные плавки нержавеющих сталей различных составов, в которых было постоянно содержание хрома и никеля (23%), а также меди (—3%). Химический состав исследуемых сталей приведен в таблице. [c.42]

На рис. 33 приведена зависимость предела выносливости сталей различного состава на воздухе, в водопроводной и морской воде от их временного сопротивления. На воздухе предел выносливости низколегированных конструкционных и нержавеющих сталей с увеличением временного сопротивления повышается. В коррозионных средах (водопроводная вода) условный предел коррозионной усталости конструкционных низколегированных сталей независимо от их прочности составляет всего 100—150 МПа. Предел коррозионной усталости нержавеющих сталей в водопроводной воде гораздо выше, чем конструкционных низколегированных сталей, и увеличивается с повышением их временного сопротивления. [c.96]

Для повышения коррозионной устойчивости, особенно по отношению к соляной кислоте, в хромоникелевые стали добавляют молибден. Известна сталь, лучше сопротивляющаяся действию соляной кислоты, чем обычная хромоникелевая нержавеющая сталь, следующего состава 18% Сг, 8% №, 2—4% Мо. [c.80]

Для изготовления оправок автоматического стана применяют сталь следующего состава 1,2—1,8% С 14— 17% Сг 0,7—1,1% Ni 0,2—0,6% Мп. При производстве труб из нержавеющих сталей целесообразно изготовление оправок из сплава на никелевой основе. Оправки после отливки шлифуют или обтачивают в нагретом (до 900—980° С) состоянии, а затем подвергают термической обработке. Твердость оправок до 460 НВ. Средняя стойкость 50—75 проходов. [c.101]

Нержавеющая хромоникелевая сталь некоторых составов обладает хорошей устойчивостью против действия ряда химических сред, но после сварки становится чувствительной к интеркристаллитной коррозии в зоне, прилегающей к сварному шву. [c.390]

Сравнить состав, структуру, режим термической обработки, свойства и область применения стали выбранного состава с аналогичными характеристиками нержавеющей хромистой стали с таким же содержанием углерода. [c.390]

В зависимости от свойств, присущих стали данного состава, различают стали нержавеющие, быстрорежущие, жаропрочные, магнитные и т. д. По назначению стали делятся на конструкционные, инструментальные и специальные. [c.327]

С точки зрения технологии производства изделий из нержавеющих сталей (сварки или других технологических операций) большое значение имеют кратковременные нагревы, а с точки зрения эксплуатации при высоких температурах — также и длительные нагревы. Очень важно знать, после какой выдержки при критических температурах сталь становится склонной к межкристаллитной коррозии и какова будет ее скорость [58]. Для этого можно воспользоваться знанием распределения температур в сварном соединении и полученными при испытаниях в стандартном растворе и в азотной кислоте зависимостями температура — время сенсибилизации — коррозия [160], представленными на рис. 55, 56. Эти кривые необходимо рассматривать только с целью ориентировки, так как они были построены для стали определенного состава, изотермического отжига [c.122]

Поясним этот тезис примером, относящимся к планированию композиции СО. Когда СО предназначен для использования при выполнении анализов одного или нескольких веществ, химический состав которых достаточно специфичен и характеризуется узкими пределами содержаний компонентов, планирование является относительно несложным. Таково, например, планирование композиции СО нержавеющей стали специфического состава. Когда же образцам или комплектам предстоит обслуживать анализы некоторого множества веществ, хотя и сходных в общем, но различающихся в частностях, ситуация усложняется. Таково, например, планирование композиции СО (или комплекта), предназначаемого для использования при вы- [c.102]

Азотирование увеличивает коррозионную устойчивость машиностроительной стали (в воздушной атмосфере, в водопроводной воде, перегретом паре, слабых щелочных растворах) и, наоборот, понижает коррозионную устойчивость, а также и жароупорность аустенитной хромоникелевой н нержавеющей хромистой стали. Последнее объясняется тем, что азотированный слой в этих сталях значительно обедняется хромом, входящим в состав образующихся нитридов. В аустенитной стали некоторых составов, например с малым содержанием никеля, это может сопровождаться даже выпадением в азотированном слое а-фазы, в результате чего поверхностный слой становится слегка магнитным. [c.636]

УСКОРЕННЫЕ ИСПЫТАНИЯ НЕРЖАВЕЮЩИХ СТАЛЕЙ РАЗЛИЧНОГО СОСТАВА [c.77]

На сплавы железа диффузионным способом можно наносить хром непосредственно в твердом состоянии, причем этот метод возможен в промышленных масштабах. В большинстве сталей, содержащих менее 0,2% углерода, быстро образуется слой, богатый хромом (18—40%), толщиной в несколько десятков микрон. Повышение содержания углерода затрудняет процесс диффузии хрома из-за образования карбида хрома и ограничивает толщину покрытия. Покрытие, получаемое при хромировании стали, по составу, коррозионной стойкости и стойкости против окисления напоминает высокохромистую нержавеющую сталь. [c.115]

Кроме сложных, применяют и простые 12%-ные хромистые стали, различающиеся только содержанием углерода. Их применяют чаще всего как нержавеющие, но в отдельных случаях — и как жаропрочные (для турбинных лопаток), поэтому жаропрочные свойства этих сталей приведены в табл. 71. Видно, что простая 12%-ная хромистая сталь уступает по жаропрочности более сложным по составу сталям того же типа. [c.469]

С уменьшением концентрации углерода в зернах аустенита скорость диффузии углерода снижается. Скорость же диффузии хрома изменяется мало, так как концентрация хрома в зоне зерен, откуда он диффундирует, изменяется незначительно. По истечении некоторого срока скорость диффузии хрома превысит скорость диффузии углерода, и наступит момент, когда скорость процесса образования карбидов будет тормозиться подачей углерода (но не хрома). С этого момента границы зерен вновь начнут обогащаться хромом, так как атомы хрома, диффундирующие к границам, расходуются на образование карбидов не полностью. В конце концов содержание хрома на границах зерен достигает таких значений, что они вновь становятся устойчивыми. В процессе выдержки при высокой температуре тонкодисперсные карбиды становятся более крупными. Кривая, выражающая зависимость глубины проникновения межкристаллитной коррозии от длительности нагрева при температуре 650° С, проходит через максимум. В силу изложенных причин при достаточной длительности выдержки, в данном случае в течение 100 ОООчос, сталь становится стойкой против межкристаллитной коррозии. Введение в сталь 18-8 титана, а также увеличение отношения титана к углероду в стали 1Х18Н9Т, приводят к возрастанию минимального времени нагрева при данной температуре, вызывающего склонность стали к межкристаллитной коррозии и. понижению максимальной температуры, нагрев при которой приводит сталь в состояние склонности к этому виду разрушения. С уменьшением отношения титана к углероду интервал температур, длительный нагрев при которых вызывает в стали склонность к межкристаллитной коррозии, и степень склонности увеличивается [111,60]. В указанной работе, а также в работе [111,61] приводятся данные по влиянию температуры и длительности выдержки на склонность к межкристаллитной коррозии аустенитных нержавеющих сталей различного состава. [c.134]

Анодную защиту применяют при эксплуатации оборудования в хорошо электропроводных средах и изготовленного из легко пассивирующихся материалов — углеродистых, низколегированньгк нержавеющих сталей, титана, высоколегированных сплавов на основе железа. Анодная защита перспективна в случае оборудования, изготовленного из разнородных пассивирующихся материалов, например, нержавеющих сталей различного состава, сварных соединений. [c.293]

Минимальное количество ионов окисного железа, необходимое для ингибирования коррозии данной нержавеющей стали, может рассматриваться как мерило способности стали к пассивированию оно не связано со скоростью коррозии хметалла в активном состоянии. Если условий для образования защитной пленки не существует, то две нержавеющие стали различного состава могут характеризоваться одной и той же скоростью коррозии. Если же несколько изменить условия путем добавки ионов окисного железа, то сталь более легированная, будет реагировать быстрее, чем менее легированная, т. е. будет чувствительнее к меньшему содержанию ионов железа. [c.178]

Корпус — сталь Х18Н10Т, трубки — нержавеющая сталь особого состава [c.83]

Данные о коррозионной стойкости других материалов в условиях синтеза карбамида разноречивы. Так, например, в работе [11] не рекомендуется применять для защиты аппаратуры синтеза никель и его сплавы монель, А8ТМ В-168-58Т (77% N1, 15% Сг, 7,2% Ре, 0,25% Мп, 0,25% 51, 0,2% Си, 0,08% С) и сплав N (40% №, 21% Сг, 3% Мо, 0,6% Мп, 1,75% Си, 0,4% 51, 0,5% Т1, 0,05% С). В патенте же США [13] рекомендуется футеровать аппараты узла синтеза монель-металлом. В английском патенте.[14] утверждается, что при синтезе карбамида стойки медные сплавы с содержанием меди не менее 80%. В японском патенте [15] сообщается о коррозионной стойкости в этих условиях нержавеющих сталей различного состава [c.133]

Стойкость металла шва и околошовной зоны против образования кристаллизационных трещин можно повысить, используя в ряде случаев швы с малым коэффициентом формы, что способствует нормальной кристаллизации металла сварочной ванны предварительный подогрев изделия (его примеаение зависит от состава и свойств стали) и электроды с фтористо-кальциевым покрытием. Для получения плотных швов необходимо устранить причины, вызывающие появление пор, основным возбудителем которых является водород. При сварке высоколегированных сталей (нержавеющих) основными источниками водорода служат электродные покрытия, защитный газ, краски, масла и другие загрязнения. Поэтому электроды непосредственно перед сваркой следует прокаливать, тщательно осушать защитный газ, сварку фтористо-кальциевыми электродами выполнять на постоянном токе обратной полярности, что позволяет резко уменьшить опасность образования пор в металле шва. При сварке в аргоне некоторых аустенитных сталей появление пор наблюдается на границе сплавления. Для предотвращения этого к аргону добавляют 2—5% кислорода, который образует с водородом нерастворимый в металле гидроокисел. [c.133]

Для повышения коррозионной устойчивости, особенно по отношению к соляной кислоте, в хромоникелевые стали добавляют молибден. Известна сталь, лучше сопротивляющаяся действию соляной кислоты (чем обычная хромоникелевая нержавеющая сталь), следующего состава 18% Сг, 12% N1, 2—4% Мо. Еще лучшей устойчивостью обладают сплавы с большим содержанием никеля, которые правильнее отнести к сплавам на никелевой основе, состава 607о N1, 20% Мо и 20% Ре, а также 58% N1, 17% Мо, 14% Сг, 5% У и 6% Ре. Эти сплавы могут находиться в соляной кислоте любой концентрации и температуры (за исключением концентрированной кипящей кислоты). [c.73]

При содержании в проволоке легирующих элементов более 6% ее относят к высоколегированным (табл. 10-23 и 10-24). Высоколегированные аустенитные и ферритные проволоки применяют для сварки нержавеющих, жаростойких и других специальных сталей различного состава. Аустенитная проволока после волочения сильно нагартовывается и обладает большой жесткостью. Это облегчает подачу проволоки диаметром 2—3 мм по гибким шлангам при полуавтоматической сварке, но весьма затрудняет работу с проволокой большого диаметра. При автоматической сварке наклепанной аустенитной проволокой диаметром 4—6 мм ее следует предварительно подвергнуть термообработке. В зависимости от состава проволоки и степени наклепа термообработка может заключаться или в отжиге, или в закалке. [c.289]

Для отливки оправок автомат-стана применяют сталь следующего состава 1,2—1,8% С 14—17% Сг 0,7—1,1% N1 0,2— 0,6% Мп. Заметно повышается стойкость оправок при добавке в сталь кобальта. Высокую стойкость имеют оправки, изготовленные из сплава на никелевой основе. Несмотря на высокук> стоимость таких оправок, их применение целесообразно, особенно при производстве нержавеющих труб, когда стойкость обычных оправок составляет лишь 2—3 прохода. Оправки после отливки шлифуют или обтачивают в нагретом (до 900—980 °С) состоянии, а затем подвергают термической обработке. Твердость оправок — до 460 НВ. Средняя стойкость 50—75 проходов. [c.117]

Азотирование повышает коррозионную устойчивость конструкционной легированной стали (в воздушной атмосфере, в водопроводной воде, перегретом паре, слабых щелочных растворах) и, наоборот, несколько понижает коррозионную устойчивость, а также и окалиностойкость аустенитной хромоникелевой и нержавеющей хромистой стали. У аустенитной стали некоторых составов азотированный слой приобретает нгбольшую магнитность. [c.291]

Для предотвращения ножевой коррозии в стали 12Х18Н10Т рекомендуют применять низкоуглеродистые нержавеющие стали аналогичного состава или подвергать сварные соединения закалке при температуре 1080 °С с охлаждением в воде (см. табл. 4). [c.140]

Сплавы 30КХ15, 35КХ12, 35КХ15 на основе Ре, содержащие 30— 35 % Со и 12—15 % Сг, устойчивы в атмосферных условиях и окислительных средах, а также являются жаростойкими материалами. По стойкости их можно сравнить с нержавеющими хромоникелевыми сталями аналогичного состава. [c.165]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...