Аустенитная Окалиностойкость

После борирования окалиностойкость углеродистой стали немного увеличивается (в 1,5—2,0 раза), а высокохромистой и аустенитной стали снижается. [c.128]

Свариваемость жаропрочных сталей и сплавов тем труднее, чем сложнее их состав и чем более они жаропрочны. Гомогенные аустенитные стали на базе 7-твер-дого раствора, используемые главным образом как окалиностойкие, свариваются значительно лучше, чем жаропрочные стали и сплавы с карбидным или интерметаллидным упрочнением. [c.228]

Свойства и химический состав 276 Хромоникелевые стали окалиностойкие аустенитные и аустенитно-ферритные 22, 143—156 [c.445]

В отечественной и зарубежной литературе неоднократно отмечались случаи преждевременного выхода из строя труб пароперегревателей в связи с недостаточной окалиностойкостью [Л. 103—109]. Интенсивное окалино-образование наиболее часто наблюдалось при работе на мазуте. Однако с этим явлением приходилось сталкиваться также при сжигании каменных углей [Л. 106] и даже природного газа [Л. 109]. Отмечались случаи ускоренной коррозии как перлитных, так и аустенитных труб. [c.306]

Для повышения окалиностойкости и коррозионной стойкости используют легирование. В котельные стали для этого вводят хром, кремний и никель. Если никель в аустенитных сталях оказывает положительное влияние на окалиностойкость, то при ванадиевой коррозии он вреден. По литературным данным и нашим результатам, аустенитные хромоникелевые стали менее стойки [c.324]

Стали аустенитного класса обладают высокой жаропрочностью и окалиностойкостью, большой [c.326]

Сварное соединение жаропрочной аустенитной стали должно быть и жаростойким. В то же время к сварным соединениям жаростойких сталей могут и не предъявляться требования жаропрочности. Высокая окалиностойкость современных аустенитных сталей и сплавов определяется из композицией и прежде всего положительным действием хрома, кремния и алюминия, способных давать прочные защитные пленки. [c.285]

Задача обеспечения требуемой окалиностойкости сварных соединений сводится в первую очередь к воспроизведению композиции свариваемого металла в металле шва. Это обстоятельство накладывает известные ограничения на сварщиков и, как мы уже знаем, создает определенные трудности. Обратимся к примерам. Известно, что многие окалиностойкие стали легированы кремнием (2—4%) (см. табл. 1). Вместе с тем, кремний—-возбудитель трещин в швах высоконикелевых аустенитных сталей. Известно также, что окалиностойкие никелевые сплавы легированы алюминием (3—4%) (см. табл. 2). Между тем, алюминий вызы- [c.285]

Из числа элементов, применяемых для легирования металла шва при сварке аустенитных сталей, ванадий, и бор вызывает резкое падение окалиностойкости. Другие элементы (вольфрам, марганец, молибден), по данным автора, мало влияют на окалиностойкость сварных швов стали типа 25-20. [c.286]

Способы сварки аустенитных хромоникелевых окалиностойких сталей [c.306]

В зависимости от основных свойств высоколегированные деформируемые стали и сплавы в соответствии с ГОСТ 5632—61 разделяют на три группы I — коррозионностойкие (нержавеющие) стали, И — жаростойкие (окалиностойкие) стали и сплавы, III—жаропрочные стали и сплавы. По структуре, получаемой при охлаждении на воздухе после высокотемпературного нагрева, стали разделяют на шесть классов 1) мартенситный, 2) мартенсито-ферритный, 3) ферритный, 4) аустенито-мартен-ситный, 5) аустенито-ферритный, 6) аустенитный. Сплавы различают двух видов на железо-никелевой основе и никелевой. [c.7]

Отличительной особенностью жаропрочных аустенитных сталей (см. табл. 8, 10) является стабильность аустенитной структуры, упрочненной дисперсионными выделениями различных фаз при высоких температурах. Большинство этих сталей более жаропрочные и жаростойкие, чем стали других классов, что обусловлено более высоким содержанием хрома и никеля, а также легирующих добавок. Высокое содержание хрома обеспечивает хорошую жаростойкость стали. Например, при содержании 14— 16% Сг сталь обладает окалиностойкостью примерно до 900° С. Высокое содержание никеля обеспечивает получение при данном содержании хрома устойчивой аустенитной структуры, обладающей наибольшей жаропрочностью. [c.34]

Электроды ОЗЛ-9, ОЗЛ-4, ЦЛ-8 предназначены для сварки аустенитных окалиностойких сталей типа Х25Н20 и некоторых хромистых окалиностойких сталей. Требованию стойкости против межкристаллитной коррозии не удовлетворяют п относятся к группе 1 и 2а. Электроды ЦЛ-8 рекомендуются для сварки конструкций из биметаллов (сталь 3-f- 0X12 или ОХ18Н9). [c.56]

Серьезный недостаток окалиностойких и жаропрочных стале , <ак.тючается в развитии, их хрупкости при длительном нагреве. Особенно чувствительны к тепловой хрупкости в интервале температур 600—800" аустенитные окалиностойкие стали, а в интервале гемператур 400—600° — ферритные стали. [c.119]

Важно, что окалиностойкость, столь существенно зависящая от состава стали или сплава, не зависит от его структуры, т. е. это свойство структурно цечувст-вительное. Так, окалиностойкость ферритных (чисто хромистых) и аустенитных (хромоникелевых) сплавов, как видно из рис. 336, практически одинакова. [c.451]

Для изготовления подложек наиболее перспективны стали, титан, алюминий. Последний требует разработки паст с температурой вжигания не выше 550 °С. Аустенитные стали имеют недостаточную теплопроводность. Низколегированные малоуглеродистые стали нуждаются в защите от коррозии и окисления непокрытых участков подложки при обжиге покрытия и вжигаиии элементов гибридных интегральных схем (ГИС). Лучшие результаты по окалиностойкости и прочности сцепления с диэлектрическим покрытием дают диффузионное алитирование и хромалитирование. Кроме придания необходимых поверхностных свойств, диффузионный слой влияет на некоторые объемные свойства. Так, у образцов стали 0.8кп толщиной 1 мм при двухстороннем алитировании на глубину 0.1 мм КТР в интервале 50—400 °С возрастает с 13.2-10 до 13.8-10 K , при глубине [c.140]

СЛОЯ при различных способах насыщения показано на рис. 58—60. Концентрация алюминия по глубине слоя при различных режимах алитирования приведена на рис. 61. Алитирование не дает существенного повышения твердости низкоуглеродистой стали (рис. 62), сохраняет исходными жаропрочные свойства аустенитной стали (табл. 35) и в несколько раз повышает окалиностойкость низкоуглеродистых велегированных и легированных сплавов (рис. 63—64). Могут применяться так- [c.122]

В странах Западной Европы получили распространение стали с 9—12% Сг, который резко повышает окалиностойкость, и с дополнительным легированием элементами, обеспечивающими повышенную жаропрочность (Мо, W, V). Так, шведская фирма Сандвик выпускает трубы из стали НТ7, содержащей около 9 /о Сг и 1% Мо (для труб промежуточного пароперегревателя), и из стали НТ9, содержащей 12% Сг, а также молибден, вольфрам и ванадий (для труб первичного пароперегревателя). Стали хорошо свариваются контактной сваркой и электродуговой сваркой аустенитными электродами. Следует отметить, что эти стали применяют при температурах стенки до 600° С. [c.147]

В связи с возможным использованием для паропроводов острого пара 12%-ных хромистых феррито-мар-тенситных сталей,в частности стали 1Х12В2МФ (ЭР1756), для литой арматуры могут быть применены упрочненные 12% -ные хромистые феррито-мартенситные стали ХИЛА и Х11ЛБ. По уровню жаропрочности эти литейные стали занимают промежуточное положение между сталями перлитного и аустенитного классов, а по окалиностойко-сти они значительно превосходят стали перлитного класса. Эти стали для литья нашли применение в конструкциях паровых турбин мощностью 200 и 300 Мет. Химический состав и механические свойства литых перлитных феррито-мартенситных и аустенитных сталей приведены соответственно в табл. 4-8 и 4-9. В этих таблицах приведены также характеристики сталей для литья, применяемых в ФРГ и США, [c.157]

Для того чтобы достигнуть в газовых турбинах значения коэффициента полезного действия того же порядка, что и в паровых, начальная температура газа должна быть на 100—150° выше, чем температура пара. Высокая температура, низкие давления, большие расходы и малое число ступеней придают конструкциям газовых турбин специфический характер. Как правило, облопачивание первых ступеней газовых турбин выполняется из жаропрочной стали аустенитного класса. Это относится как к рабочим, так и к направляющим лопаткам, так как при температуре 650—750°, характерной для современных газовых турбин, даже при сравнительно невысоких напряжениях в направляющих лопатках приходится выбирать окалиностойкие материалы. По тем же соображениям горячие газовпускные патрубки турбин, внутренние части камер сгорания и внутренние обечайки горячих газопроводов выполняются из жаростойкой аустенитной стали. [c.16]

Жаростойкие стали и сплавы. Повышение окалиностойкости достигается введением в сталь главным образом хрома, а также алюминия или кремния, т. е. элементов, находящихся в твердом растворе и образующих в процессе нагрева защитные пленки оксидов (Сг, Ре)20з, (А1, Ре)20з Введение в сталь 5—8 % Сг повышает окалиностойкость до 700—750 °С увеличение содержания Сг до 15—17 % делает сталь окалиностойкой до 950—1000 °С, а при введении 25 % Сг сталь остается окалиностойкой до 1100 °С. Легирование сталей с 25 % Сг алюминием в количестве 5 % повышает окалиностойкость до 1300 °С. Окалиностойкость зависит от состава стали, а не от ее структуры. В связи с этим окалиностойкость (жаростойкость) ферритных, и аустенитных сталей при равном количестве хрома практически одинакова. [c.292]

Широко известные хромоникелевые аустенитные стали типа 18-8 являются не только коррозионностойким, но и жаропрочным, а также окалиностойким конструкционным материалом. Обычная сталь 1Х18Н10Т успешно используется в качестве жаропрочного материала, например, при температуре 600° С, сохраняя хорошую жаростойкость до 800—850° С. В табл. 1 приведены состав и области применения некоторых наиболее типичных жаропрочных хромоникелевых аустенитных сталей типа 18-8 или близких к этому типу сталей. Следует отметить, что в хромоникелевых жаропрочных сталях соотношение содержаний хрома и никеля обычно бывает более низким, чем в коррозионностойких сталях. [c.8]

Кремний и алюминий, наряду с хромом, повышают окалиностойкость аустенитных сталей и сплавов. Так, например, повышение содержания кремния в стали типа 18-8 от 0,4 до 2,4% увеличивает ее окалиностойкость при 980° С в 22 раза. Кремний, вместе с тем, резко ухудшает свариваемость стабильноаустенитных сталей и никелевых сплавов. Кремний, как установили советские и французские исследователи, повышает стойкость аустенитных сталей против коррозионного растрескивания, т. е. против коррозии под напряжением. Алюминий мало влияет на жаропрочность аустенитных сталей, но весьма энергично повышает ее у никелевых сплавов (рис. 11 и 12). Алюминий вводят в состав дисперсионно-твердеющих сталей для повышения их прочности при комнатной и повышенных температурах. [c.45]

Сигма-фаза, как будет показано ниже, вызывает резкое снижение пластических свойств аустенитных сварных швов и может явиться причиной хрупкого разрушения сварных конструкций из жаропрочных и окалиностойких сталей. Известен случай преждевременного выхода из строя трубчатки пиролизной печи одного из отечественных заводов синтетического каучука, изготовленной из стали типа 25-20. В сварных швах этой трубчатки, подвергавшихся наклепу в процессе изготовления, в результате нагрева при 800—870° С образовалось огромное количество а-фазы. Вследствие появления 0-фазы пластичность швов, особенно ударная вязкость, резко снизилась (от 16,0 до 2,0 кГ-м1см ), и после 3000 ч работы швы хрупко разрушились. Из литературы известны случаи аналогичных аварий сварных конструкций за рубежом, вызванных сигматизацией металла шва. [c.143]

Рис. 117. Отрицательное влияние бора на окалиностойкость аустенитной стали типа Х18Н11Б сварные образцы после нагрева при 1100 С в течение 50 ч

Кремнистый чугун содержит 4,5-18,0 % кремния и применяется в основном как окалиностойкий, ростоустойчивый и коррозион-но-стойкий. Марганцовистый чугун содержит до 12 % марганца и отличается аустенитной или мартенситной структурой матрицы. Марганцовистые чугуны применяют в основном как антифрикционные и немагнитные. [c.141]

Эксплуатационные характеристики жаростойких н окалиностойких сталей приведены на рис. 2.5. Ферритные стали хуже деформируются в холодном состоянии, менее пригодны для глубокой вытяжки и обладают значительно худшей свариваемостью по сравнению с аустенитными сталями. Способность к обработке резанием у ферритных и аустенитных сталей примерно одинаковая. Стойкость против серусодер-жащих газов у ферритных сталей выше, а против азотсодержащих и науглероживающих газов ниже, чем у аустенитных сталей. [c.232]

Диффузионное насыщение хромом уменьшает скорость ползучести стали и увеличивает сопротивление термическим ударам [14]. Хромирование до 800—900° С обеспечивает высокую жаростойкость как обычных конструкционных сталей, так и аустенитных. Жаростойкость низкоуглеродистой хромированной стали при 700—900° С такая же, как устали 12Х18Н10Т, Легирующие элементы (Мп, V, Nb), и особенно Ti. (0,96%), повышают жаростойкость [16]. С течением времени окалиностойкость уменьшается в результате рассасывания слоя, вызванного диффузией хрома из слоя к сердцевине изделия. [c.361]

У силицированного слоя высокая устойчивость против коррозии в морской воде, в кислотах (HNO3, H2SO4, НС1 и др.) при комнатной и повышенных температурах окалиностойкость до 800° С (на аустенитных сталях до 1000° С) и повышенная износостойкость (после предварительной проварки в масле при 175— 200° С). [c.364]

Характеристики групп стали следующие I — теплостойкие хромистые, хромокремнистые и хромокремнемолибденовые стали перлитного класса (Сг 8 81 N1 Мо) II — коррозионно-стойкие высокохромистые стали ферритного и полуферритного классов (Сг 13) III коррозионно-стойкие — кислотоупорные и жаропрочные стали аустенитного класса п переходного аустенитно-мартенситного класса (Сг 18, N1 > 9) IV — жаропрочные и окалиностойкие хромоникелевые и хромоникелемарганцовистые сложнолегированные стали аустенитного класса (Сг > 18 N1 >10 Мп > 10 81 Мо) V — жаропрочные деформируемые сплавы на никелевой основе VI жаропрочные литейные сплавы на никелевой основе VII — сплавы на титановой основе. [c.479]

Дополнительные данные. Сплав Х28Н48В5Л относится к нержавеющим, окалиностойким сплавам. По структуре принадлежит к аустенитному классу. Литей" [c.583]

При увеличении содержания хрома до 2,5—5% в сталях с 4— 5% W (например, ЭИ956 и т. д.) время аустенитного превращения в интервале температур бейнитных превращений больше и поэтому уменьшается возможность образования вредного верхнего бейнита.. Наличие 1% Si в таких сталях повышает окалиностойкость, а также устойчивость против отпуска и предел текучести (предел упруго- [c.271]

Концентрация марганца в хромомарганцевых теплоустойчивых сталях ограничивается 12—20%, т. е. тем минимальным его содержанием, которое обеспечивает получение стабильной аустенитной структуры. Эти стали рекомендуется легировать эффективными аустенизатора-ми — углеродом и азотом, а также элементами, повышающими энергию дефекта упаковки и окалиностойкость — [c.292]

Особое место занимают высоколегированные нержавеющие стали аустенитного класса марок Х18Н9Т, Х23Н18 и Х20Н14С2, которые применяются в качестве материала опор и креплений труб, находящихся в обогреваемой зоне котла (в тапке и конвективной части). К этим сталям предъявляются особые требования жаропрочности и окалиностойкости, о чем будет сказано иже. [c.16]

Отливки из высоколегированной стали со специальными свойствами изготовляют из нержавеющей, кислотоупорной, окалиностойкой, жаропрочной и износоустойчивой стали 16 марок. Все эти стали аустенитного класса и применяются, после термической обработки, главным образом после высокотемпературной закалки, [c.266]

Высоколегированная сталь аусте-нитного класса. Повышение температуры перегретого пара до 600— 650 °С потребовало применения еще более жаропрочных и окалиностойких сталей. Структурной основой таких сталей служит высоколегированный хромоникелевый или хро-моникелемарганцевый аустенит. Повышению устойчивости аустенита способствуют главным образом никель и марганец. Высокое содержание хрома в аустенитной стали делает ее более высокоокалиностойкой. В отличие от низколегированной стали, в которой суммарная масса легирующих до-бавок не превышает 4 —5%, в высоколегированной аустенитной стали добавка только никеля и хрома достигает 30% и более общей массы металла, однако стоимость ее в несколько раз выше. 252 [c.252]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...