Термоциклирование

Относительные коэффициенты расширения стекла и ртути таковы, что приращение объема ртутного столба на один градус составляет 1/6250 объема резервуара с ртутью. Стабильность нулевого отсчета в 5 мК, которая достигается у лучших термометров, требует постоянства объема резервуара порядка 10 %, Отсюда видно, насколько квалифицированно делаются термометры, имеющие такую стабильность. Еще более замечательны ртутно-кварцевые термометры, имеющие долговременную стабильность нуля и кратковременное его изменение при термоциклировании от 0 до 100°С порядка 1 мК, что эквивалентно воспроизводимости объема резервуара в 2-10 [c.403]

Следовательно, необходимо стремиться получать структуру с кристаллографической ориентацией (001), которая обеспечивает оптимальное сочетание механических и жаропрочных свойств. Следует отметить еще один важный момент, а именно, что сплавы с ориентацией (001) имеют более низкий модуль упругости по сравнению со сплавами, структура которых состоит из равноосных зерен. Тем самым в направленно-кристаллизованных отливках удается снизить уровень термических напряжений, что повышает их выносливость при термоциклировании. [c.420]

Особенностью рассмотренных эффектов в текстурированных материалах является то, что термоциклирование может вызвать анизотропное изменение макроскопических размеров образца. [c.298]

Если частицы заметно отличаются от матрицы коэффициентом термического расширения, то дополнительно могут возникать случайно ориентированные центры за счет фазового наклепа. В этом случае весьма эффективным должно оказаться термоциклирование (чередование нагревов и охлаждений). [c.418]

При строгом подчинении термоциклирования металла представленной на рис. 5.28 схеме термоусталостные трещины могут возникнуть лишь тогда, когда амплитуды термических напряжений равны или превышают двукратный предел текучести материала, т. е. должно быть выполнено условие Ло/ 2ао,2- [c.236]

ПОЛЗУЧЕСТЬ И ДОЛГОВЕЧНОСТЬ МОЛИБДЕНА С ЗАЩИТНЫМИ ПОКРЫТИЯМИ ДИФФУЗИОННОГО ТИПА ПРИ ТЕРМОЦИКЛИРОВАНИИ НА ВОЗДУХЕ [c.204]

Приготовленные таким способом образцы помещались в рабочую часть оптической печи [4], позволяющей осуществлять быстрый внешний нагрев и охлаждение в воздушной среде. После того как образцы приобретали рабочую температуру, к ним подвешивался груз, снимались показания длины и одновременно отсекался световой поток, нагревающий образец. С этого момента проводилось термоциклирование образцов. В результате минутного охлаждения и последующего минутного нагревания устанавливалась форма термоцикла, близкая к трапецоидальной, с выдержкой при экстремальных температурах —7 с. Скорости охлаждения составляли 15° С/с. Образцы исследовались при двух режимах температур 1250-> 500° С и 1400-> 600° С. При построении графиков использовались данные, полученные усреднением 3—5 измерений при каждой смене нагрузки. Разброс не превышал 12 /q от найденного среднего. Ползучесть молибдена, наблюдаемая при температуре 1250 - 500° С, в основном описывается линейной зависимостью. Повышение температуры испытания до 1400 -> 600° С не меняет характера зависимости Некоторое отклонение от линейности для обоих интервалов, температур, наблюдаемое на первых термоциклах, обусловлено сжатием толстым покрытием (примерно 20% от сечения образца) молибденовой основы. При этом между ними возникают зна-и тель-ные остаточные напряжения [5]. [c.205]

ВЛИЯНИЕ ТЕРМОЦИКЛИРОВАНИЯ НА ПОЛЗУЧЕСТЬ ТИТАНОВОГО СПЛАВА СО СТЕКЛОКЕРАМИЧЕСКИМИ ПОКРЫТИЯМИ [c.208]

Целью данной работы является исследование ползучести титанового сплава с покрытием на воздухе, изучение влияния термоциклирования на ползучесть и взаимодействие покрытия с основой в этих условиях. [c.208]

Анализ работ различных авторов, а также имеющихся ГОСТов позволяет рекомендовать две схемы для определения жаростойкости покрытий непрерывный печной нагрев и термоциклирование. [c.127]

К внешним параметрам, определяющим усталостное разрушение, относятся характеристики термоциклирования, т. е. уровень температур, частота теплосмен и время выдержки при максимальной температуре. [c.128]

Продолжительность инкубационного периода связана с временем, необходимым для образования оксидных пленок критической толщины. Термоциклирование, связанное со снижением температуры до 20°С, приводит к появлению низкотемпературных пленок в местах дефектов, а также к обратимости водородной хрупкости. Рост оксидных пленок в концентраторах напряжений способствует возникновению в пленках контактных напряжений сжатия, исключающих появление трещин. [c.77]

Испытания на термоциклирование при низких температурах сами по себе трудоемки, поэтому испытывали одновременно по два образца, установленные в цепочку [64]. После разрушения одного из образцов первой пары испытывали вторую пару образцов, один из которых доводили до разрушения. Далее проводили испытание двух неразрушенных образцов. [c.116]

Многие материалы в процессе эксплуатации подвергаются высокотемпературному нагреву и охлаждению многократно ( челночные космические полеты, работа радио- и электроаппаратуры, прокатных станов, штампов и др.), поэтому установка Микро-1 была в последние годы модернизирована и дополнена устройствами термоциклирования образца. [c.87]

Нестабильность указанного типа была обнаружена в волокнистых композитах никель — графит [27]. Термоциклирование от 1255 К до комнатной температуры приводит к огрублению графитовых волокон и развитию мостиков между волокнами. В этой системе процесс особенно заметен, так как волокна имеют неровную поверхность с большим числом точек активного радиуса кривизны. Согласно уравнению Томсона—Фрейндлиха, вблизи этих мест содержание углерода в матрице повышено, что приводит к ускоренному ето переносу при высоких градиентах концентрации. [c.90]

ПРЕДЕЛ ПРОЧНОСТИ НА СДВИГ ЭПОКСИДНЫХ УГЛЕПЛАСТИКОВ ПОСЛЕ ТЕРМОЦИКЛИРОВАНИЯ И КИПЯЧЕНИЯ В ВОДЕ 184] ) [c.280]

Аналогичные оценки отклонений от линейного суммирования повреждений получены на той же партии металла в условиях нестационарных испытаний другого типа, где имело место сочетание термоциклирования с ползучестью [104]. [c.170]

Действие повторных термических напряжений лишь в относительно редких случаях имеет самостоятельное значение. Значительно чаще термоциклирование накладывается или перемежается с длительным статическим или другим видом нагружения. [c.160]

Наиболее оптимальным из серии бесконтактных методов является оптический метод измерения с помощью катетометра. К образцу в средней его части точечной сваркой приваривают метки из платиновой проволоки диаметром 20—25 мкм на расстоянии 1—2 мм одна от другой. Поле измерений составляет 8—10 мм (чтобы была охвачена зона с максимальными температурой и деформацией). Перед измерением образец подвергают термоциклированию в свободном состоянии для стабилизации теплового режима с последующим измерением термической деформации на каждом участке принятой базы. Затем образец закрепляют и подвергают действию циклических термических нагрузок до 10 циклов для стабилизации процесса циклического деформирования. При минимальной температуре цикла измеряют расстояние между метками. Второй замер производят при максимальной температуре по тем же меткам. Таким образом определяют участок образца с наибольшей деформацией за цикл. В дальнейших двух-трех циклах измерения повторяют только на этом участке. [c.31]

Определенные указанным способом характеристики Л р и е/ использовали для расчета долей повреждения [в форме слагаемых уравнения (5.51)], возникающего в шейках образца при термоциклировании. Значения циклических и статических деформаций, развивающихся в каждом цикле, определяли экспериментально по методике, описанной ранее [38], Результаты расчета (относительные доли циклического ак и статического а% повреждений) приведены на рис. 74. Как видно, с уменьшением уровня нагрузки доля статического повреждения убывает, и при Л >10 ее практически можно не принимать в расчет. [c.133]

В связи с этим, по-видимому, более целесообразно для учета частоты термоциклирования, а по существу — влияния длительности термоцикла и, следовательно, взаимного влияния статического повреждения, возникающего в течение каждого цикла, и циклического повреждения, накапливающегося от цикла к циклу, выполнить раздельный расчет этих долей повреждения и установить закон их взаимного влияния, из которого вытекает то или иное правило их суммирования. Этот метод учета частоты нагружения применительно к термической усталости изложен в п. 23. [c.146]

За полную длительность термоциклирования Л р" суммарное время работы материала на площадках цикла [c.151]

Согласно теории временной прочности ( 1.14) при выдержке тела под напряжением в нем накапливаются дефекты, приводящие в конце концов к образованию трещин критического размера и наступлению стадии быстрого разрушения. Такое накопление дефектов происходит, в частности, при термоциклировании. Кроме того, могут возникать дополнительные внутренние напряжения из-га наличия градиента температуры внутри однородных областей структуры, Наконец, у таких материалов, как полимеры, в области низких температур возрастает модуль упругости и снижаются деформационные свойства вплоть до перехода их в хрупкое состояние. [c.86]

Как установил А. М. Зубов, в условиях термоциклирования и износа чугунных прессформ фарных рассеивателей способ отливки заготовок и размеры графитовых включений оказывают большее влияние на жаростойкость, чем низкое легирование серого чугуна. Повысить жаростойкость серых чугунов можно присадками, способствующими измельчению графитовых включений, такими как Si, Ni, Си, или отливкой чугуна в металлическую форму, что обеспечивает прочное врастание образующихся при окислении чугуна окисных пленок в металл и зарастание выходов на поверхность графитовых включений. Условиями, обеспечивающими эти процессы, являются мелкозернистость и плотность чугуна, равномерное распределение виходов графитовых включений вдоль окие-ляемой поверхности, средняя длина графитовых включений у )яб- [c.139]

Природа стекла такова, что малые структурные изменения продолжаются ниже точки отжига. Это обстоятельство должно учитываться при использовании ртутно-стеклянных термометров для точных измерений. Структ рные изменения термометрического стекла проявляются в поведении термометра двумя способами. Во-первых, это очень медленный рост нуля, называемый долговременным дрейфом, который происходит с уменьшающейся скоростью в течение многих лет. В первый год после изгоювления он составляет несколько сотых градуса Цельсия. Очевидно, что долговременный дрейф будет быстрее и больше для термометров, работающих при высоких температурах. Второй способ, которым структурные изменения стекла влияют на поведение термометра, проявляется как кратковременные обратимые изменения нуля при термоциклировании. Было найдено, что нуль термометра понижается после его использования при высоких температурах, но затем возвраща- [c.407]

Кроме того, в последние годы успешно прошла испытания в пресс-формах литья под давлением алюминиевых сплавов коррозионностойкая сталь 2Х9В6, разработанная Московским станкоинструментальным институтом. Опробование этой стали на московском заводе "Изолит показало ее значительные преимущества по стойкости перед сталью ЗХ2В8Ф. Испытание этой стали на разгаро-стойкость путем термоциклирования образцов подтвердило перспективность ее применения. В настоящее время в США и Германии сталь марок Н-13 и 2344 получают улучшенного качества. Эта сталь имеет повышенную вязкость, а также более высокое сопротивление термическому удару за счет повышенной чистоты слитка, идеальной проковки, которая дает плотную однородную структуру. [c.58]

Полученные данные позволили, с одной стороны, связать количество термоциклов, выдержанных образцами до разрушения, с приложенной нагрузкой (рис. 1) и образуюш ейся при этом деформацией с другой — определить зависимость скорости ползучести и деформации от приложенного напряжения (рис. 2). Анализируя полученные зависимости, отметим, что все они хорошо описываются прямыми в логарифмических координатах и могут быть представлены аналитическими выражениями степенного вида. Причем показатели степеней для долговечности и пластической деформации с большой точностью совпадают с показателями, полученными для обычной усталости [10]. По-видимому, термонапряжения, возникшие при термоциклирова-нии, оказывают на образец действие, аналогичное усталостным испытаниям, хотя в работе [И] указывается на трудность обобщений результатов ползучести при термоциклировании, так как каждый эксперимент весьма специфичен. [c.206]

Таким образом, проведен анализ механизма, определяюш его ползучесть при непрерывном термоциклировании молибдена с защитными покрытиями. Обнаружено, что боросилицидные покрытия оказывают упрочняющее действие и увеличивают в 5—б раз по сравнению с силицидными покрытиями термоциклическую долговечность. [c.207]

Изучена ползучесть и долговечность силицированного и боросилицированного молибдена, проходящая на воздухе при температурах 1250 -о 500 С и 1400 -о 600 С. Показано, что при малых нагрузках упрочняющее действие бора значительно. Деформация ползучести силицированных образцов при термоциклировании выше, чем при изотермическом нагружении. Проведен анализ деформационных кривых. Лит. — И назв., ил. — 2. [c.269]

Показано влияние термоциклирования на ползучесть титанового сплава с защитным покрытием. Предпринята попытка объяснения степени взаимодействия покрытия с основой в втих условиях. Предложена корреляционная зависимость между скоростью ползучести на установившемся участке и величиной микротвердооти поверхностного слоя металла. Лит. — 3 назв., ил. — 3, табл. 2. [c.269]

Термическая усталость — это разрушение материала под дейст-виел1 циклических изменений температуры, которые возбуждают переменные температурные напряжения. Однократное изменение температуры с высокой скоростью носит название теплового удара. При тепловом ударе, так же как при термоциклировании, возникшие температурные поля и обусловленные ими температурные напряжения могут привести к разрушению образца. Термическую усталость относят к разновидности малоцикловой низкочастотной усталости. Вопросы разрушения металлургического оборудования при термической усталости рассмотрены в работах М. А. Тылкина [40, 218, 219]. [c.128]

Наряду с внешними факторами усталость определяется физическими характеристиками материала теплопроводностью, термическим расширением, макронеоднородностыо. Следует отметить, что термоциклирование может сопровождаться не только появлением усталостных микротрещин, но и существенным формоизменением, т, е. наложением статического механизма повреждения. Одновременное протекание двух различных по характеру процессов при циклических изменениях температуры усложняет изучение термической усталости [220]. [c.128]

По наблюдениям Энтони и Чанга [1], стабильность материала А1 —27 ат. % В заметно уменьшается при термоциклировании от 700 К до комнатной температуры. После 100 циклов испытаний прочность композита и волокна уменьшилась на 20 и 40% соответственно. Причиной потери прочности можно считать разупрочнение борных волокон, заметное после их извлечения из матрицы, а не разрушение связи волокно — матрица. Авторы предположили, что потерю прочности могли вызвать необнаруженные изменения структуры и (или) распределения остаточных напряжений в волокне. Однако недавно установлено, что причиной разупроч- [c.97]

Характер разрушения в ряде случаев зависит от последовательности приложения нагрузок. Так, на стали 12Х18Н10Т было показано [65], что при последовательном нагружении термоцик-лнрование (600° г 300С) плюс длительное статическое растяжение (600°С) или при тех же температурных режимах длительное статическое нагружение плюс термоциклирование, а также попеременное приложение термоциклического и статического напряжения — разрушение всегда проходило по границам зерен, в то время как при чистых испытаниях на тех же температурных режимах возможно было смешанное, а при высоких уровнях нагрузки — внутризеренное разрушение. [c.164]

ОСОБЕННОСТИ ТЕПЛОВОГО СОСТОЯНИЯ ОБРАЗЦА ПРИ ТЕРМОЦИКЛИРОВАНИИ. МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ АМПЛИТУДЫ ЦИКЛИЧЕСКОЙ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКОИ ДЕФОРМАЦИИ [c.29]

Рассмотрим теперь второй режим термоциклирования температура газа повышена до 1200 С. Оценка температуры лопатки и размаха деформаций в ней дает следующие значения тах=И00°С Де=0,3 /( , Механические свойства сплава ЖС6К при =1100°С фо=20% =102000 МПа т=2,1 С=2524. Расчетное значение долговечности N=2050 циклов, [c.180]

Исследование структуры и физико-механических свойств покрытий (1986) -- [ c.127 , c.132 ]

Сплавы с эффектом памяти формы (1990) -- [ c.109 , c.110 , c.111 ]

Композиционные материалы с металлической матрицей Т4 (1978) -- [ c.154 ]

Металлы и сплавы Справочник (2003) -- [ c.371 , c.602 ]

Высокомарганцовистые стали и сплавы (1988) -- [ c.128 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...