Термическая обработка медных сплавов

Термическая обработка медных сплавов [c.408]

При термической обработке медных сплавов применяют отжиг, закалку и отпуск. Режимы термообработки приведены в табл. 274. [c.408]

Термическая обработка медных сплавов (408). Режимы отжига деталей из медных сплавов (409). Режимы закалки и отпуска бронзовых деталей (410). Термическая обработка алюминия и его сплавов (410). Режимы отжига деталей из алюминиевых сплавов (411). Режимы закалки и отпуска деталей из алюминиевых сплавов (412). Термическая обработка изделий из титана и его сплавов (413). Тер-иическая обработка магниевых сплавов (413). Режимы термической обработки магниевых сплавов (413). [c.539]

Термическая обработка медных сплавов. При термической обработке медных сплавов применяют отжиг, закалку п отпуск. Режимы термообработки приведены в табл. 327. [c.428]

ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА МЕДНЫХ СПЛАВОВ [c.454]

П р и м е ч а н и е. Термическую обработку медных и никелевых сплавов, как правило, следует проводить в защитной атмосфере. [c.149]

Режимы термической обработки цветных сплавов на медной основе [c.295]

Термической обработке жаропрочных сплавов обычно свойственны очень высокие температуры закалки и отпуска и длительные выдержки при этих операциях. Термическая обработка жаропрочных сплавов, следовательно, является трудоемкой и дорогостоящей операцией. Поэтому мы для некоторых жаропрочных медных сплавов, применяемых в виде литых заготовок, рекомендуем совмещение литья с закалкой при условии, если выполняются температурные условия закалки. [c.90]

Пластической деформации в холодном состоянии поддаются мягкие и вязкие металлы (относительное удлинение 5 > 3 ч- 4%), например, стали в отожженном состоянии, медные, алюминиевые и магниевые сплавы, отожженные титановые сплавы. Ограниченно поддаются пластической деформации стали, подвергнутые нормализации и улучшению. Методы пластической деформации неприменимы для хрупких металлов (серые чугуны), а также для сталей, закаленных или подвергнутых химико-термической обработке (цементации, азотированию, цианированию). [c.217]

При высокой температуре бериллиевая бронза окисляется в меньшей степени, чем медь и сплавы на медной основе, устойчива в пресной и морской воде, немагнитна, морозостойка. При дисперсионном твердении наибольший эффект получается при содержании 2,1 % Ве. Вследствие термической обработки за счет фазовых изменений происходят объемные изменения до [c.388]

Бронза бериллиевая относится к сплавам, наиболее эффективно изменяющим свои свойства при термической обработке. По сравнению с другими бинарными медными сплавами бериллиевая бронза характеризуется максимальными показателями механических свойств после термической обработки (закалки и отпуска) сплава. Температура закалки бериллиевой бронзы, содержащей около 3% Be, — 800 — 850° С, температура отпуска 325—350° С. После закалки бронза обладает высокой вязкостью (относительное удлинение около 25о/о) после отпуска предел прочности при растяжении liO кг мм К твёрдость до Я =400 и относительное удлинение 2—3%. [c.556]

Термическая обработка Цель термической обработки Сталь Чугун Медные сплавы Алюминиевые сплавы Магниевые сплавы [c.129]

На зависимость демпфирующей способности марганцево-медных сплавов [68] от статического растяжения существенное влияние оказывает как химический состав, так и режим их термической обработки (рис. 11.8.15, кривые J, 2, 4, 6). Для медно-алюминиевых однофазных р -сплавов [39] наблюдается весьма существенное (в 1,3...2,9 раза) первоначальное увеличение их демпфирующей способности при статическом напряжении 10...30 МПа, а при дальнейшем повышении статического напряжения - уменьшение (рис. 11.8.15, кривые 5, 7). [c.327]

Состав, режимы термической обработки и характеристики ЭПФ сплавов па медной основе [c.844]

Переменная растворимость компонентов в твердом состоянии дает возможность значительно упрочнять сплавы путем термической обработки. Это привело к широкому использованию сплавов этого типа — стареющих сплавов — в качестве конструкционных материалов повышенной и высокой прочности. Применяют стареющие сплавы на алюминиевой, медной, железной, никелевой, кобальтовой, титановой и других основах [c.157]

По технологическим свойствам медные сплавы подразделяют на деформируемые (обрабатываемые давлением) и литейные по способности упрочняться с помощью термической обработки — на упрочняемые и не-упрочняемые термической обработкой. По химическому составу медные сплавы подразделяют на две основные группы латуни и бронзы. [c.304]

Рентгеноструктурные исследования проводили на установках УРС-70 (камера КРОСС) и УРС-50 в медном излучении (КаСи). Температуры 1600—1800° С, при которых в условиях, типичных для термической обработки сплавов ниобия (вакуум 5-10 — — 8-10 мм рт. ст.), достигается максимальная концентрация азота в твердом растворе, но не идет процесс дегазации, были выбраны в качестве температур закалки. [c.227]

Рис. 6.27, Влияние термической обработки на циклическую прочность медного сплава Си-№-81

В работе [44] исследовали влияние термической обработки на циклическую прочность медного сплава системы Си-К1-81 (1,6-2,4№ 0,4-0,881 ост. Си в вес.%). Образцы испытывали на ус- [c.231]

Основным условием обработки зубчатых колес накатыванием в холодном состоянии является достаточная пластичность металла заготовки. Этому условию удовлетворяют алюминиевые и медные сплавы (за исключением бронз некоторых марок), а также некоторые марки, нержавеющей стали при соответствующей предварительной термической обработке. [c.319]

А между тем... клин выбивают клином. Пленки окислов или другие продукты коррозии, образующиеся после термической обработки или длительного атмосферного воздействия (окалину на стали и медных сплавах, ржавчину на поверхности черных металлов, серые пленки на цинке и т. д.), давно уже научились удалять с помощью агрессивных химических средств кислот и щелочей. Это оказалось выгоднее, чем механическая очистка с помощью резцов или абразивов. [c.59]

Кратко изложены, основы современного металловедения — теория сплавов, пластическая деформация, рекристаллизация, основы теории и практики термической и химико-термической обработки. Подробно рассматриваются конструкционные, инструментальные, нержавеющие стали, медные, алюминиевые, магниевые, титановые сплавы, пластические массы и другие неметаллические материалы. [c.2]

Исходным материалом для производства поковок и штамповок из сплавов цветных металлов служат прессованные, катаные, кованые полуфабрикаты (табл. 1), которые применяют в состоянии после горячего деформирования, без термической обработки. В некоторых случаях при изготовлении крупных поковок и штамповок (за исключением медных сплавов) применяют литые заготовки (слиток) развесом от 500 до 4000 кг диаметром соответственно от 350 до 850 мм. Слитки перед ковкой подвергают механической обработке. Чистота обработки должна быть не ниже V 4. Не допускаются резкие переходы от проточки и острые грани ири переходе с боковой поверхности на торцевую. [c.139]

Стойкость формы, особенно при литье алюминиевых и медных сплавов, в большой степени зависит от правильности термической обработки. Поэтому при изготовлении формообразующих деталей необходимо тщательно выдерживать не только размеры и обеспечивать заданную шероховатость поверхности, но и жестко соблюдать режимы термической обработки. [c.214]

На основе рентгенографического, термического и микроструктурного анализа разработана теория термической обработки алюминиевых и медных сплавов, созданы высокопрочные легкие сплавы, создана весьма совершенная технология литья цветных сплавов. [c.15]

При нагреве закаленных сплавов до сравнительно низких температур, разных для различных сплавов (искусственное старение), протекает вторая стадия, состоящая в укрупнении частиц выделившихся фаз. Этот процесс можно наблюдать при помощи оптического микроскопа. Появление в микроструктуре укрупненных выделений фаз-упрочнителей совпадает с новым изменением свойств — снижением прочности и твердости сплава и повышением его пластичности и вязкости. Старение наблюдается только у сплавов, которые имеют диаграмму состояния с ограниченной растворимостью, уменьшающейся с понижением температуры. Так как большое количество сплавов имеет диаграмму этого типа, то явление старения весьма распространено. На явлении старения основана термическая обработка многих цветных сплавов—алюминиевых, медных и др. [c.231]

Медные сплавы (кроме бериллиевой бронзы и некоторых алюминиевых бронз) не принимают термической обработки, и их механические свойства и износостойкость определяются химическим составом и его влиянием на структуру. Модуль упругости медных сплавов (9000—12 ООО кгс/мм ) ниже, чем у стали. [c.424]

В дальнейшем на заводе проводили волочение инструментальной стали У12, что потребовало изготовления фильеров из сплава, обладающего значительно большим сопротивлением износу. Указать химический состав высокохромистой стали, применяемой для изготовления фильер волочения медных прутков, и привести режим термической обработки стали, получаемую структуру и твердость. [c.391]

Сцепление N1—Р-покрытия с железом, сталью, медными сплавами оценивается величинами, лежащими в пределах 210— 415 МПа. При рациональной подготовке основы сцепление с ней химических сплавов, даже в их исходном состоянии, достаточно хорошее, особенно при ведении процесса в кислых растворах. Термическая обработка изделий благоприятствует взаимной диффузии и атомарному взаимодействию металлов основы и покрытия приводит к улучшению адгезии осадков. [c.381]

Реячимы огжига деталей из медных сплавов (428). Режимы закалки и отпуска бронзовых деталей (429). Режимы отжига деталей из алюминиевых сплавов (430). Режимы закалки и отпуска деталей из алюминиевых сплавов (430). Режимы термической обработки магниевых сплавов (432). [c.544]

Палладий — медь. Применяют сплавы, содержащие до 40 % Си. Наиболее распространен сплав, содержащий 40 % Си. Он подвержен упорядочению кристаллической решетки и при медленном охлаждении, сопровождаемому значительным изменением свойств (уменьшение удельного электрического сопротивления, увеличение температурного коэффициента электрического сопротивления и твердости). Сплав имеет ограниченную свариваемость и небольшой мо-стиковый перенос. Он образует окис-ные пленки. По физическим свойствам все палладиево-медные сплавы близки и легко обрабатываются после соответствующей термической обработки (закалка выше температуры упорядочения). [c.300]

Отжиг издел й из медных сплавов проводят для снятия внутренних нанряженнй, выравнивания химического состава, устранения трещин н других пороков, возннкающпх при отливке и прокатко этих сплавов. Изделия из латуни не подвергают закалке. Этому виду термической обработки подвергают изделия из бронз (табл. 328). Среднее время нагрева н выдержки принимают 2—. ) мин иа 1 мм сечения. В качестве охлаждающей среды при закалке применяется вода. Время переноса детали из печи в закалочный бак не должно превышать, Я0 сек. Среднее время отпуска принимают 4—7 мин па 1 мм сечения. [c.429]

Псжрытие може- - быть и однослойным, и тогда сплав д )сти-гается диффузией верхнего металла в нижний. Так, например, медные прутки (10) покрывались никелем, а никелевые прутки Покрывались электролитической медью при толщине слоя 1 мм Последующая термическая обработка производилась в атмо- фере водорода при температуре 1000—1025° С, при этом оказа-ось, что за 120 час. глубина проникновения никеля в медь ока-алась равной 0,57 мм, а глубина проникновения меди в никель была равна 0,15 мм. [c.121]

Упрочнение медных сплавов путем термической обработки возможно только в том случае, если легирующие элементы растворяются в меди ограниченно, при этом растворимость их уменьшается с понижением температуры, а кроме того, если эти легирующие элементы образуют с медью или между собой упрочняющие фазы (СиВе, 11AI2, NiBe, NijAl и др.). Твердость и прочность медных сплавов могут быть повышены в 1,5—3 раза за счет наклепа, который при необходимости может быть снят частично или полностью отжигом (600...700°С). [c.203]

Температура нагрева для горячей деформации зависит в первую очередь от природы деформируемого материала — сталь, медные сплавы, алюминиевые сплавы и другие его химического состава — углеродистая, низколегированная, аустенитная сталь, а также от толщины заготовки. Однако в любых случаях температура нагрева должна быть значительно ниже температуры солидуса сплава. Если металл перегрет, то могут наступить пережог , выражающийся в интенсивном окислении границ зерен, и, как следствие, охрупчивание металла. Пережог — дефект нагрева, который не может быть исправлен. Длительное пребывание металла при температуре несколько меньшей, чем температура пережога, может привести к значительному росту зерна и снижению пластических свойств заготовки — явление перегрева. В значителыюм большинстве случаев перегрев может быть исправлен дополнительной термической обработкой. [c.399]

Для отливок из оловянных бронз отжиг ведут при 650—800 С с выдержкой в течение 2—2,5 ч и охлаждением с печью до 300—350 °С. Отливки из кремнистой латуни отжигают при 750— 760 °С с выдержкой в течение 1,5—2 ч и охлаждением с печью до 250—300 Отливки из сложнолегированных медно-никелевых сплавов подвергают упрочняющей термической обработке — закалке при 850—900 °С и отпуску при 400—500 С в течение 10—12 ч. [c.461]

Исходя из приведенных выше данных об особенностях микроструктуры закаленных сплавов, можно предположить, что термодинамический стимул к структурным превращениям в них при отжиге будет значительно выше, чем у литых сплавов. Для проверки этого предположения была проведена серия отжигов закаленных сплавов в интервале температур твердо-жидкофазного равновесия. Из полученных результатов следует, что охлаждение медносвинцового расплава монотектического состава с относительно небольшой скоростью позволило зафиксировать метастабиль-ное структурное состояние, восприимчивое к термической обработке, в результате чего стал возможным контроль размеров свинцовых включений, а их форма приблизилась к сферической. Так, после ЗЖС средний размер свинцовых включений становится однозначной функцией температуры отжига (при нагреве). Для уточнения схемы структурных превращений, имеющих место при отжиге закаленного сплава, были также привлечены данные измерения электросопротивления, механических свойств, рентгеноструктурного, рентгеновского фотоэлектронного анализа и др. Снижение электросопротивления при отжиге естественно связать с вьщелением свинца из пересыщенного твердого раствора на основе меди, в то время как уменьшение прочности на разрыв можно объяснить только тем, что этот избыточный свинец локализуется не только изолированно в местах стыка трех зерен, но и по границам зерен меди, увеличивая тем самым число медных зерен, разделенных сеткой свинца. [c.209]

Полуфабрикаты из меди подвергают двум видам термической обработки отжигу для уменьшения остаточных напряжений и рекристаллиза-ционному отжигу. Во избежание водородной болезни полуфабрикаты из меди и медно никелевых сплавов, содержащих кислород, рекомендуется отжигать в слабоокислительной или нейтральной атмосфере полуфабрикаты из бескислородной меди и меди, раскисленной фосфором, — в нейтральной или слабовосстановитеяь-ной, чтобы уменьшить потери металла из-за окисления. [c.726]

В работах [29, 31] исследовали циклическую прочность сплава Си-Сг-2г с ультрамелким зерном при мало- и многоцикловом нагружении В зависимости от термической обработки. Ультрамелкое зерно получали равноканальным угловым прессованием. Было показано, что получение ультрамелкого зерна (размером около 160 нм) не приводит к повышению долговечности в области малоцикловой усталости вне зависимости от режимов старения по сравнению с обычным материалом из технического сплава Си-Сг. Однако В области многоцикловой усталости были получены весьма высокие характеристики усталости по отношению к крупнозернистым медным сплавам, полученным обычной технологией (рис. 6.6). [c.215]

При выборе меди помимо коррозионной стойкости были приняты во внимание и другие технологические и эксплуатационные ее свойства. Медь МЗр, в отличие, например, от многокомпонентных сплавов типа Х17Н13М2Т, представляет собой практически однородный металл высокой чистоты (99,5%). Благодаря этому можно предвидеть физическую однородность и высокую коррозионную стойкость сварных соединений. Последние не нуждаются в термической обработке. Возможность возникновения в сварных швах и околошовной зоне межкристаллитной коррозии настолько маловероятна, что многими специалистами отвергается. И, наконец, к достоинствам меди как конструкционного материала нужно отнести отсутствие затруднений при ремонте. Восстановление изношенных медных швов осуществляется сравнительно легко с помощью аргонодуговой сварки с присадочной проволокой. Мелкие дефект в виде оспин в швах, основном металле и плакирующем слое устраняются с помощью аргонодуговой сварки вольфрамовым электродом без присадочной проволоки. [c.223]

Высокая теплопрочность сплавов (табл. 51) обусловлена присутствием в структуре очень жаропрочного избыточного химического соединения Сгг2г, котсрое, ограниченно растворяясь в меди, значительно упрочняет ее твердый раствор при термической обработке (закалке и старении). Полагают, что прочность межатомных связей в решетках отдельных фаз этих сплавов (в твердом медном растворе и указанных химических соединениях) значительно сохраняек я и при повышенных температурах. [c.144]

Типичным сплавом этого рода является дуралюмин, содержащий 3,5-5J5% u, 0,5-0,8% Мп, 0,5-0,8% Mg, 0.2-0,6% Si н 0,2—0,6% Fe. Структура такого сплава состоит из твердого раствора с включением СиАЬ и других соединений. Коррозионная устойчивость его значительно ниже, чем чистого алюминия. Термическая обработка, изменяя структуру сплава, влияет на его коррозионную устойчивость. Закаленный сплав, у которого в твердом растворе находится больше меди, а включений с медной составляющей меньше, устойчивее отожженных сплавов последние склонны к интеркристаллитной коррозии. [c.105]

М 126. В промышленности применяют высокопрочные сплавы на медной основе (сплавы куниаль) с 2—6% А1 и 5—15% N1. Термической обработкой можно повысить предел прочности сплавов с 25— 35 кгс/мм до 80—90 кгс/мм (при относительном удлинениу 5— 15%). [c.243]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...