Термическая медных сплавов

Упрочнение при старении сопровождается одновременным уменьшением пластичности (повышением хрупкости) процессы старения, протекающие в сталях и сплавах, могут оказывать значительное отрицательное влияние на их свойства. Для устранения отрицательных влияний применяют специальные малоуглеродистые стали (легированные титаном, алюминием, цирконием), которые не стареют. Старение, обусловленное распадом пересыщенных твердых растворов, имеет особое значение для многих термически обрабатываемых сплавов на железной, алюминиевой, медной, магниевой, никелевой и кобальтовой основе. [c.9]

Бронза бериллиевая относится к сплавам, наиболее эффективно изменяющим свои свойства при термической обработке. По сравнению с другими бинарными медными сплавами бериллиевая бронза характеризуется максимальными показателями механических свойств после термической обработки (закалки и отпуска) сплава. Температура закалки бериллиевой бронзы, содержащей около 3% Be, — 800 — 850° С, температура отпуска 325—350° С. После закалки бронза обладает высокой вязкостью (относительное удлинение около 25о/о) после отпуска предел прочности при растяжении liO кг мм К твёрдость до Я =400 и относительное удлинение 2—3%. [c.556]

Термическая обработка Цель термической обработки Сталь Чугун Медные сплавы Алюминиевые сплавы Магниевые сплавы [c.129]

Термическая обработка медных сплавов [c.408]

При термической обработке медных сплавов применяют отжиг, закалку и отпуск. Режимы термообработки приведены в табл. 274. [c.408]

Термическая обработка медных сплавов (408). Режимы отжига деталей из медных сплавов (409). Режимы закалки и отпуска бронзовых деталей (410). Термическая обработка алюминия и его сплавов (410). Режимы отжига деталей из алюминиевых сплавов (411). Режимы закалки и отпуска деталей из алюминиевых сплавов (412). Термическая обработка изделий из титана и его сплавов (413). Тер-иическая обработка магниевых сплавов (413). Режимы термической обработки магниевых сплавов (413). [c.539]

Термическая обработка медных сплавов. При термической обработке медных сплавов применяют отжиг, закалку п отпуск. Режимы термообработки приведены в табл. 327. [c.428]

В обычных условиях эфиры фосфорной кислоты по отношению к металлам, как правило, не являются коррозионноактивными. Однако образующиеся при их термическом распаде или гидролизе замещенные фосфорные кислоты коррозионноактивны по отношению к некоторым металлам и в особенности к меди. Существуют медные сплавы, устойчивые к воздействию таких кислот. [c.201]

На зависимость демпфирующей способности марганцево-медных сплавов [68] от статического растяжения существенное влияние оказывает как химический состав, так и режим их термической обработки (рис. 11.8.15, кривые J, 2, 4, 6). Для медно-алюминиевых однофазных р -сплавов [39] наблюдается весьма существенное (в 1,3...2,9 раза) первоначальное увеличение их демпфирующей способности при статическом напряжении 10...30 МПа, а при дальнейшем повышении статического напряжения - уменьшение (рис. 11.8.15, кривые 5, 7). [c.327]

По технологическим свойствам медные сплавы подразделяют на деформируемые (обрабатываемые давлением) и литейные по способности упрочняться с помощью термической обработки — на упрочняемые и не-упрочняемые термической обработкой. По химическому составу медные сплавы подразделяют на две основные группы латуни и бронзы. [c.304]

Керметы на основе меди и медных сплавов обладают повышенной электроэрозионной и термической стойкостью по сравнению с медью и латунью. Они применяются в электротехнической промышленности. Покрытия осаждают из сульфатных и пирофосфатных электролитов с частицами корунда или оксидов магния и циркония при наложении реверсивного или асимметричного тока. [c.696]

Рентгеноструктурные исследования проводили на установках УРС-70 (камера КРОСС) и УРС-50 в медном излучении (КаСи). Температуры 1600—1800° С, при которых в условиях, типичных для термической обработки сплавов ниобия (вакуум 5-10 — — 8-10 мм рт. ст.), достигается максимальная концентрация азота в твердом растворе, но не идет процесс дегазации, были выбраны в качестве температур закалки. [c.227]

Сравнение характера диффузионного перераспределения легирующих элементов при объемном термически активируемом процессе (вакуумный отжиг при температуре 700 °С в течение 2 ч) и поверхностном деформировании (шлифование) выполнено в работе [121]. Результаты микроанализа монокристаллов медных сплавов приведены на рис. 55. Видно, что концентрация легирующих элементов на поверхности кристаллов после шлифования значительно больше, чем внутри образца концентрация постепенно уменьшается с увеличением-глубины, достигая среднего содержания на расстоянии от поверхности t =" 100 мкм для сплава Си—2п и = 20 мкм для сплава Си—А1. Изменение состава твердого раствора по глубине отожженного образца сначала происходит быстро, а затем постепенно затухает для шлифо- [c.143]

Рис. 6.27, Влияние термической обработки на циклическую прочность медного сплава Си-№-81

В работе [44] исследовали влияние термической обработки на циклическую прочность медного сплава системы Си-К1-81 (1,6-2,4№ 0,4-0,881 ост. Си в вес.%). Образцы испытывали на ус- [c.231]

Основным условием обработки зубчатых колес накатыванием в холодном состоянии является достаточная пластичность металла заготовки. Этому условию удовлетворяют алюминиевые и медные сплавы (за исключением бронз некоторых марок), а также некоторые марки, нержавеющей стали при соответствующей предварительной термической обработке. [c.319]

Стойкие на износ и термически упрочняемые изделия можно получать из порошковой марганцовой стали, пропитанной медью (точнее медными сплавами). Из смесей порошков железа и ферромарганца после прессования и пропитки сплавами марганца и меди получают изделия высокой прочности и пластичности. В результате закалки я дисперсионного твердения твердость этого материала может достигать 600 единиц по Бринеллю. [c.341]

А между тем... клин выбивают клином. Пленки окислов или другие продукты коррозии, образующиеся после термической обработки или длительного атмосферного воздействия (окалину на стали и медных сплавах, ржавчину на поверхности черных металлов, серые пленки на цинке и т. д.), давно уже научились удалять с помощью агрессивных химических средств кислот и щелочей. Это оказалось выгоднее, чем механическая очистка с помощью резцов или абразивов. [c.59]

Второй цикл обеспечивает стабильность процесса и высокое качество сварного соединения при малой зоне термического влияния он применяется для сварки нержавеющих сталей, алюминиевых и медных сплавов. Шовная сварка применяется в массовом производстве при изготовлении различных сосудов. Толщина свариваемых листов в среднем может быть от [c.352]

Исходным материалом для производства поковок и штамповок из сплавов цветных металлов служат прессованные, катаные, кованые полуфабрикаты (табл. 1), которые применяют в состоянии после горячего деформирования, без термической обработки. В некоторых случаях при изготовлении крупных поковок и штамповок (за исключением медных сплавов) применяют литые заготовки (слиток) развесом от 500 до 4000 кг диаметром соответственно от 350 до 850 мм. Слитки перед ковкой подвергают механической обработке. Чистота обработки должна быть не ниже V 4. Не допускаются резкие переходы от проточки и острые грани ири переходе с боковой поверхности на торцевую. [c.139]

Стойкость формы, особенно при литье алюминиевых и медных сплавов, в большой степени зависит от правильности термической обработки. Поэтому при изготовлении формообразующих деталей необходимо тщательно выдерживать не только размеры и обеспечивать заданную шероховатость поверхности, но и жестко соблюдать режимы термической обработки. [c.214]

Аргонодуговая сварка неплавящимся электродом позволяет получить сварные соединения высокого качества при сварке углеродистых и легированных сталей, алюминия и его сплавов и медных сплавов. Аргонодуговая сварка обеспечивает полный провар корня шва с хорошим формированием обратного валика при сварке неповоротных сварных стыков. Зона термического влияния при этом способе сварки минимальная. Легирующие элементы почти не выгорают. Практически отсутствуют шлаковые включения. В результате использования аргонодуговой сварки получаются сварные соединения с хорошим внешним видом и высокими механическими свойствами. Стоимость сварного соединения относительно велика. Этот вид сварки используется для получения ответственных соединений, к надежности которых предъявляют высокие требования. [c.127]

На основе рентгенографического, термического и микроструктурного анализа разработана теория термической обработки алюминиевых и медных сплавов, созданы высокопрочные легкие сплавы, создана весьма совершенная технология литья цветных сплавов. [c.15]

Термически обработанные полуфабрикаты из конструкционных металлических материалов (сталей, алюминиевых сплавов, медных сплавов), как правило, обнаруживают сравнительно слабую анизотропию в отношении Стд. Опыт показывает, что образцы, взятые в разных направлениях из поковок и прутков этих материалов, имеют значения предела текучести, расходящиеся друг от друга не более чем на 5—10%. Только у некоторых металлов, в частности у магниевых сплавов, наблюдается более резкая анизотропия в отношении характеристик сопротивления пластической деформации, включая ст . [c.48]

Медные сплавы (кроме бериллиевой бронзы и некоторых алюминиевых бронз) не принимают термической обработки, и их механические свойства и износостойкость определяются химическим составом и его влиянием на структуру. Модуль упругости медных сплавов (9000—12 ООО кгс/мм ) ниже, чем у стали. [c.424]

Травление медных сплавов с паяными швами 8 Кислота уксусная синтетическая регенерированная 1-го сорта Кислота ортофосфорная термическая Водорода пероксид технический марки А 260—265 830—850 90—110 15—25 0,5—1 [c.129]

Сцепление N1—Р-покрытия с железом, сталью, медными сплавами оценивается величинами, лежащими в пределах 210— 415 МПа. При рациональной подготовке основы сцепление с ней химических сплавов, даже в их исходном состоянии, достаточно хорошее, особенно при ведении процесса в кислых растворах. Термическая обработка изделий благоприятствует взаимной диффузии и атомарному взаимодействию металлов основы и покрытия приводит к улучшению адгезии осадков. [c.381]

Второй цикл обеспечивает стабильность процесса и высокое качество сварного соединения при малой зоне термического влияния он применяется для сварки длинных швов на заготовках из нержавеющих сталей, алюминиевых и медных сплавов. [c.343]

О термической обработке меди и медных сплавов, в частности бериллиевой бронзы, сказано в параграфе 78. [c.136]

Термическая обработка заготовок и деталей из меди и медных сплавов 77 [c.277]

ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА ЗАГОТОВОК И ДЕТАЛЕЙ ИЗ, ЕДИ И МЕДНЫХ СПЛАВОВ [c.277]

ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА МЕДИ И МЕДНЫХ СПЛАВОВ [c.277]

Палладий — медь. Применяют сплавы, содержащие до 40 % Си. Наиболее распространен сплав, содержащий 40 % Си. Он подвержен упорядочению кристаллической решетки и при медленном охлаждении, сопровождаемому значительным изменением свойств (уменьшение удельного электрического сопротивления, увеличение температурного коэффициента электрического сопротивления и твердости). Сплав имеет ограниченную свариваемость и небольшой мо-стиковый перенос. Он образует окис-ные пленки. По физическим свойствам все палладиево-медные сплавы близки и легко обрабатываются после соответствующей термической обработки (закалка выше температуры упорядочения). [c.300]

Медно-сурьмяно-никелевый сплав не уступает по антифрикционным свойствам Бр-ОФ-10 Ллюминиево-медно кремневый сплав требует больших зазоров, чем бронза (на 8—Юмк при толщине втулки обильной смазки и термически обработанных валов Цинк0-алю. 1иниев0-медный сплав отличается некоторой хрупкостью требует применения зазоров, в 1,5 раза больших, чем при бронзах [c.23]

Отжиг издел й из медных сплавов проводят для снятия внутренних нанряженнй, выравнивания химического состава, устранения трещин н других пороков, возннкающпх при отливке и прокатко этих сплавов. Изделия из латуни не подвергают закалке. Этому виду термической обработки подвергают изделия из бронз (табл. 328). Среднее время нагрева н выдержки принимают 2—. ) мин иа 1 мм сечения. В качестве охлаждающей среды при закалке применяется вода. Время переноса детали из печи в закалочный бак не должно превышать, Я0 сек. Среднее время отпуска принимают 4—7 мин па 1 мм сечения. [c.429]

Реячимы огжига деталей из медных сплавов (428). Режимы закалки и отпуска бронзовых деталей (429). Режимы отжига деталей из алюминиевых сплавов (430). Режимы закалки и отпуска деталей из алюминиевых сплавов (430). Режимы термической обработки магниевых сплавов (432). [c.544]

Упрочнение медных сплавов путем термической обработки возможно только в том случае, если легирующие элементы растворяются в меди ограниченно, при этом растворимость их уменьшается с понижением температуры, а кроме того, если эти легирующие элементы образуют с медью или между собой упрочняющие фазы (СиВе, 11AI2, NiBe, NijAl и др.). Твердость и прочность медных сплавов могут быть повышены в 1,5—3 раза за счет наклепа, который при необходимости может быть снят частично или полностью отжигом (600...700°С). [c.203]

Температура нагрева для горячей деформации зависит в первую очередь от природы деформируемого материала — сталь, медные сплавы, алюминиевые сплавы и другие его химического состава — углеродистая, низколегированная, аустенитная сталь, а также от толщины заготовки. Однако в любых случаях температура нагрева должна быть значительно ниже температуры солидуса сплава. Если металл перегрет, то могут наступить пережог , выражающийся в интенсивном окислении границ зерен, и, как следствие, охрупчивание металла. Пережог — дефект нагрева, который не может быть исправлен. Длительное пребывание металла при температуре несколько меньшей, чем температура пережога, может привести к значительному росту зерна и снижению пластических свойств заготовки — явление перегрева. В значителыюм большинстве случаев перегрев может быть исправлен дополнительной термической обработкой. [c.399]

Сохраняя положительные качества меди (высокие теплопроводность и электропроводимость, коррозионную стойкость и т.д.), ее сплавы обладают хорошими механическими, технологическими и антифрикционными свойствами. Для легирования медных сплавов в основном используют элементы, растворимые в меди, — Zn, Sn, Al, Be, Si, Mn, Ni. Повышая прочность медных сплавов, легирующие элементы практически не снижают, а некоторые из них (Zn, Sn, Al) увеличивают пластичность. Высокая пластичность — отличительная особенность медных сплавов. Относительное удлинение некоторых однофазных сплавов достигает 65%. По прочности медные сплавы уступают сталям. Временное сопротивление большинства сплавов меди лежит в интервале 300 - 500 МПа, что соответствует свойствам низкоуглеродистых нелегированных сталей в нормализованном состоянии. И только временное сопротивление наиболее прочных берил-лиевых бронз после закалки и старения находится на уровне среднеуглеродистых легированных сталей, подвергнутых термическому улучшению (<тв = 1100... 1200 МПа). [c.304]

В работах [29, 31] исследовали циклическую прочность сплава Си-Сг-2г с ультрамелким зерном при мало- и многоцикловом нагружении В зависимости от термической обработки. Ультрамелкое зерно получали равноканальным угловым прессованием. Было показано, что получение ультрамелкого зерна (размером около 160 нм) не приводит к повышению долговечности в области малоцикловой усталости вне зависимости от режимов старения по сравнению с обычным материалом из технического сплава Си-Сг. Однако В области многоцикловой усталости были получены весьма высокие характеристики усталости по отношению к крупнозернистым медным сплавам, полученным обычной технологией (рис. 6.6). [c.215]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...