Сферические сочленения

На основании этой формулы составлен график для расчета сферических сочленений (рис. 221). [c.347]

Рис. 221. График для расчета сферических сочленении

При конструировании контактно нагруженных сочленений основное внимание должно бы-Л обращено на уменьшение напряжений путем придания сочленениям рациональной формы. Я случаях, когда это допускают условия работы сочленения, тела, воспринимающие нагрузку, следует опирать в гнездах, имеющих диаметр, близкий к диаметру тела (а = 1,02 н-1,03). Пример последовательного упрочнения сферического сочленения приведен на рис. 227 (узел шарикового подпятника). Наиболее выгодна конструкция на рис. 227, е со сферой большого диаметра, расположенной в сферическом гнезде. [c.355]

Рис. 2.4. Поршневые головки шатунов а — с втулкой б — с игольчатым подшипником в — со сферическим сочленением.

Пространственные шарниры (рис. 355, IX — XVI) выполняют в виде сфер. Конструкция на рис. 255, XVI со сферическим сочленением внутри пружины, обеспечивает наибольшую продольную устойчивость пружины. Однако эту конструкцию не рекомендуют для случаев, когда точки опоры при работе смещаются относительно друг друга в поперечном направлении угол наклона оси пружины при этом будет больше, чем при разнесенных точках опоры (как, например, в конструкции на рис. 355,Х1П). [c.171]

Рис. 552. Схемы сферических сочленений

На рис. 552, IX изображен кинематический эквивалент сферического сочленения. Поворот во всех направлениях относительно центральной точки обеспечивается при помощи цилиндрических расположенных крестообразно шипов, выходящих в пазы корпуса. Сочленение может нести небольшие радиальные нагрузки. [c.280]

Употребительные типы сферических сочленений показаны на рис. 553. Простейший вид сочленения представлен на рис. 553, /. Сочленение состоит из стой и со сферической головкой, входящей в сферическое гнездо тяги с разъемом по оси тяги. Гнездо замыкается крышкой, прикрепляемой к головке тяги винтами. Зазор в сочленении регулируется прокладкой между крышкой и головкой тяги. Трущиеся поверхности сочленения должны обладать повышенной твердостью, которую получают закалкой, обработкой ТВЧ, цианированием и другими способами. Обязательна смазка поверхностей трения, осуществляемая чаще всего набивкой консистентной смазки. [c.281]

Центры сферических сочленений поршней и кольцевых опор при вращении ротора перемещаются в плоскости, параллельной плоскости наклонной шайбы, по эллипсу, меньшая полуось которого равняется радиусу г, [c.168]

Сферическое сочленение трубопроводов (рис. 15, е). Сферическую поверхность сочленения (схема I) можно заменить двумя такими поверхностями (схема II) со значительным выигрышем в габарите и весе. Однако изготовление усложняется, так как здесь необходимо соблюсти концентричность двух сферических поверхностей. [c.73]

По общему виду кривые Оц близки к кривым для сферических сочленений (см. рис. 235). Напряжения имеют максимальную величину при сжатии цилиндров одинакового диаметра (Oq = 1,41), снижаются при работе цилиндра по плоскости (а,, = 1) и резко падают в случае работы его в цилиндрическом гнезде, стремясь к нулю при диаметре гнезда, равном диаметру цилиндра (а = 1). [c.334]

Подсчитанные по уравнению (104) величины ст ах приведены на графике рис. 243 для различных диаметров цилиндра. Общий вид кривых а ,ах аналогичен виду кривых для сферических сочленений (см. рис. 237). Разница заключается только в том, что в случае цилиндров напряжения меньше, а влияние диаметра на прочность больше, чем в случае сфер. [c.335]

Пространственные шарниры (рис. 873,/X — XVI) вьшолняют в виде сфер. Конструкция на рис. 873, XVI со сферическим сочленением внутри пружины обеспечивает наибольшую продольную устойчивость пружины. Однако эту конструкцию не рекомендуют для случаев, когда точки опоры при работе смещаются относительно друг друга в поперечном напра- [c.498]

В схе.ме I тяга выполнена со сферическим наконечником 6, в схеме II сферическим выполнен боек 7 коромысла. Инверсия улучшает смазку сочленения (масло, находящееся в ПОЛОСТИ привода, скапливается в чаше тяги) [c.78]

В карданном сочленении в крутящий момент передается пальцем, запрессованным в сферическую головку валика, и входящим в прорези на торце вала. В улучшенной конструкции г прорези заменены внутренними пазами в целом валу. Конструкция д узла вильчатого соединения нерациональна щеки вилки под действием растягивающих сил расходятся в стороны (светлые стрелки). Прочность узла е значительно возрастает, если ввести затяжку щек на промежуточную втулку. [c.605]

Естественно, относительное движение соседних звеньев зависит от устройства их связи или от способа их сочленения или соединения. При этом соседние звенья соприкасаются друге другом и, следовательно, опираются друг на друга некоторой частью своей поверхности. От формы этой поверхности соприкосновения зависит вид их возможного относительного движения. Например, если звенья соприкасаются по поверхности вращения, скажем по кольцевой поверхности, их относительным движением может быть только вращение вокруг оси поверхности вращения. Если они соприкасаются по сферической поверхности, они могут поворачиваться друг относительно друга вокруг центра сферы в любом направлении. Совокупность двух связанных звеньев называют кинематической парой. [c.7]

Различные конструкции измерительных ячеек и модификации установок, выполненных по методу коаксиальных цилиндров, приведены в работах [Л. 166, 167]. Отличительной особенностью установок, предложенных в работах 1Л. 58, 168], является сочленение торцов измерительных цилиндров со сферическими поверхностями, что облегчает решение задачи, связанной с концевыми эффектами. [c.196]

Подвижное сочленение звеньев осуществляется часто не с помощью кинематической пары, а посредством кинематического соединения — введением между звеньями промежуточных тел (например подшипники качения (рис. 1.3, е), шари-ко-винтовые механизмы (рис. 1.3, ж) и др. Сферический подшипник допускает три вращения, так же как сферический шарнир, радиальный подшипник — одно вращение, как Цилиндрический шарнир. Род кинематического соединения соответствует роду надлежащей кинематической пары. [c.7]

На рис. 552 изображены основные схемы установки сфер в сочленениях, например в самоустанавливающихся подшипниках, в центрирующих соединениях, работающих в условиях перекоса, в сферических соединениях тяг и т. д. [c.279]

Характерным дефектом для всех испытанных насосов является увеличение люфта в местах сочленений сферических головок штоков с поршнями и ротором. [c.106]

Из графика (рис. 225, б), построенного на основании этого выражения, видно, что нагружаемость цилиндрических сочленений значительно (в сотни раз) превосходит нагружаемость сферических сочленений при низких значениях (5 н- 20 кгс/мм ). При обычных в машиностроении величинах с>п,ах = 100 ч-200 кгс/мм отношение Рщ,п1Рф снижается до 20 — 100 при а = 1,1 и до 2 — 10 при а < 1,1. С дальнейшим повышением разница в несущей способности цилиндров и сфер стирается. При а = 1,02 и = 250 кгс/мм несущая способность цилиндров и сфер одинакова, а при более высоких значениях 0 ,31 сферы превосходят цилиндры по нагружаемости (Рц л/ сф < 1). [c.352]

Нагружаемость цилиндрических сочленений можно повысить увеличением длины цилиндров. Эта возможность отсутствует у сферических сочленений. Однако увеличение длины гдалиндров лимитируется наступающей у длинных цилиндров 1/(1 > 1,5 -ь 2) вследствие неточностей изготовления неравномерностью распределения нагрузки по длине и сосредоточением нагрузки на кромках цилиндров. [c.352]

Типы сферических сочленений. Сферические со шенения применяются для передачи толкающих и тянущих усилий в рычажных передачах с пространственным движением звеньев. Чаще всего сферические сочленения применяются в рычажных системах управления, иногда в силовых рычажных передачах при невысоких рабочих усилиях. [c.280]

Параметры резьбовых соединений 1. 421 — Сопротивление самоотвинчива-нию гаек 1. 423-425 Субмикродефекты 1. 152, 153 Сульфидирование 1. 167 3. 133, 134 Сферические сочленения 1. 346 — 349 [c.351]

На рис. 236 представлена охватывающая все три вида нагружения диаграмма, показывающая величины Сщах в функции для различных значений а и позволяющая легко решать все задачи, связанные с расчетом сферических сочленений. [c.330]

Отношение напряжений в сферических сочленениях к напряжениям СГтахччл ЦИЛИНДрИ-ческих сочленениях согласно уравнениям (100) и (103) равно [c.334]

Сравним прочность цилиндрических сочленений при линейном контакте (случаи 1, 2, рис. 242) с прочностью сочленений при поверхностном контакте (случаи 3, 4). Аналогично случаю сферических сочленений примем напряжение сжатия равным ст з ==0,1 кПмм . Для сочленений с поверхностным контактом напряжения смятия равны напряжениям сжатия (Стсл = ст з .==0,1 кПмм ). Результаты сравнения приведены ниже [c.334]

При заданных нагрузке и диаметре цилиндров иагружаемость цилиндрических сочленений можно еще повысить путем увеличения длины цилиндров, т. е. снижением напряжений сжатия о . . Эта возможность отсутствует у сферических сочленений. [c.335]

Рис. 241. Отношение напряжений Стщах в сферических сочленениях к напряжениям Ощах чыл в цилиндрических сочленениях в функции

В наиболее целесообразных конетрукциях 5 и б боек выполнен в виде сферического вкладыша с плоской рабочей поверхностью, Линейный контакт здесь заменен поверхностным, вследствие чего давления на рабочих поверхноетях резко снижаются. Благодаря сферической форме вкладыша сочленение обладает свойством самоустанавливаемости, что обеспечивает равномерное распределение нагрузок на рабочей поверхности- при всех возможных перекосах системы. [c.357]

Пример последовательного упрочнения шатунно-поршневого сочленения приведен на рнс. 409. В конструкции 1 днище поршня, поршневые бобышкн н поршневой палец подвергаются изгибу действием газовых сил. Соединение бобышек с днищем ребрами 2 или сплошными перемычками 3 резко уменьшает пзгнб. Для увеличения жесткости н прочности днищу придают сферическую вогнутую форму 4. [c.564]

Конструкция преобразователя усилий представлена на рис. IX.8. Он состоит из корпуса 1, крышки 5, биморфного пьезокерамического элемента 2. Величина статического усилия, действующего на преобразователь в болтовом соединении, не превышает допустимой для пластин пьезокерамики нагрузки. Однако наличие неравномерности распределения усилия по поверхности пластин, ввиду непараллельности крепежной гайки и лапы машины, приводит к разрушению керамики даже при небольших усилиях. С целью получения более равномерного распределения статических сил по поверхности пьезопластин преобразователь необходимо использовать с шайбой 4, выполненной в виде сочленения двух колец с выпуклой и вогнутой сферическими поверхностями. Кроме того, вплотную между стенками преобразователя и пьезоэлементами необходимо укладывать, например, иолихлорвинило-вую пленку 3, которая препятствует выпадению сегментов пьезопластин в случае, если они расколются. [c.410]

На рис. 552, П, III изображены разновидности сочленения на рис. 552, II -сочленение с подрезанным центральным участком несущей сферической поверхности, применяемое в случаях, когда псеобладает осевая нагрузка [c.279]

На рис. 553, VII - IX показаны конструкции с регулировкой натяга в сочленении. В конструкции на рис. 553, VII регулировка осуществляется затяжкой гайки а со сферическим гнездом, с упором в сферический сухарь б. В конструкции на рис. 553, VIII затяжку выполняют гайкой, действующей па два сухаря с конической наружной поверхностью, установленных в коническом гнезде головки тяги [c.282]

Изменение конструкции пяты и изготовление ее в форме шара исключило заштыбовку, т. е. заклинивание в опоре, позволило резко увеличить ее долговечность. Одновременно подвергалась конструктивным изменениям и опора. Исследованием было установлено,, что причиной поломки опоры являлись контактные напряжения, превышающие, расчетные и вызывающие появление радиальных трещин и деформацию опоры. При удалении сухаря из узла сочленения пяты и опоры получен контакт сферической поверхности пяты с опорбй на большей площади, что обеспечило требуемую работоспособность и долговечность узла.. [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...