Сплавы Нагартовка

Такие факторы, как термическая обработка сплава, нагартовка, качество анодной пленки и другие, практически на оказывают влияния на степень подтравливания. [c.63]

Как отмечалось выше, плакирование сплавов может обеспечивать их катодную защиту от межкристаллитной коррозии и КРН. Для предупреждения КРН эффективны сжимающие поверхностные напряжения, поэтому на практике изделия иногда подвергают нагартовке путем дробеструйной обработки. [c.354]

Бесконтактный метод измерения элект рической проводимости позволил провести оценку состояния твердого раствора в деформируемом слитке или прутке сплава А1—Си (Си —3,2%) в зависимости от параметров прессования (исследовалось влияние подпрессовки, температура и степень деформации). Проведено большое число замеров электрической проводимости в исходных слитках, в пресс-остатках и прутках в различных состояниях после прессования, закалки и старения. Электрическая проводимость измерялась в осевой плоскости разрезанного пресс-остатка и прутка. Перед замером пресс-остаток или пруток, разрезанный вдоль оси на две части, фрезеровался, зачищался наждачной шкуркой и подвергался глубокому травлению. Принятая методика устраняла возможность нагартовки поверхностного слоя. [c.54]

Перед измерением пресс-остаток и пруток (разрезанный на две части) фрезеровались, зачищались наждачной шкуркой и травились в 40%-ном растворе щелочи на глубину 0,25—0,5 мм на сторону. Принятая методика устраняла влияние нагартовки. Из бинарных сплавов отливались слитки диаметром 70 мм. Отливки производились в водоохлаждаемую изложницу. Слитки сплава В95 диаметром 102 мм отливались непрерывным способом с охлаждением водой. [c.73]

А — сплавы, не чувствительные к КР В — сплавы, чувствительные к КР после 20% нагартовки С — то же. после отжига /-—линия предельной растворимости в твердом состоянии [c.222]

Латуни имеют наихудшие упругие свойства из всех сплавов на медной основе. Некоторое повышение упругих свойств достигается нагартовкой, [c.398]

К упрочняемым относятся такие сплавы, которые, помимо упрочнения от легирования твердого раствора, упрочняются также за счет распада пересыщенных твердых растворов. Термическая обработка этих сплавов состоит обычно из закалки и старения (естественного или искусственного). Для дополнительного упрочнения таких сплавов используют нагартовку, производя ее между закалкой и старением [c.13]

Листы из сплавов Д1, Д16, В95, упрочненные нагартовкой поело закалки или после закалки и старения, отжигу подвергать не рекомендуется, так как степень деформации при нагартовке не превышает 10%, т. е. находится в области критической степени деформации, вызывающей образование крупного зерна при сравнительно медленном нагреве при отжиге [c.70]

Сплав В92 обладает более низкой коррозионной стойкостью, чем рассмотренные выше сплавы. Сплав чувствителен к термической обработке, нагартовке и нагревам, которые могут сделать его чувствительным к коррозии под напряжением. В естественно состаренном состоянии сварные соединения и основной металл сплава В92 обладают высоким сопротивлением коррозии под напряжением. Коррозионная стойкость сплава суш,ественно снижается в результате нагартовки после термической обработки (закалка и искусственное старение), а также после длительных нагревов (1 ООО ч и более при 70° С и выше). [c.71]

В соответствии с диаграммой состояния А1 — Мп (фиг. 73) можно было бы ожидать упрочнения этих сплавов при термической обработке, но величина его практически ничтожна и для повышения их прочности прибегают к нагартовке. [c.171]

Отожженное после деформации м Применяется для полуфабрикатов из сплавов МА1, МА2-1 МАЗ, МА8. МАИ для снятия нагартовки и придания максимальной пластичности [c.299]

Полунагартованное (низкотемпературный отжиг) после деформации Н Применяется для полуфабрикатов из сплавов МА2-1. МА8 и МА9 с целью частичного снятия нагартовки и повышения пластичности [c.299]

Упрочнение изделий из термически не упрочняемых сплавов производится нагартовкой. [c.410]

Сплавы АМг практически не упрочняются термической обработкой, но упрочняются нагартовкой (наклепом). Наличие магния повышает склонность сплавов к окислению, а добавка бериллия устраняет этот недостаток, но способствует укрупнению зерна слитков. Для измельчения зерна необходимо микролегирование титаном и цирконием. Из неупрочняемых термической обработкой сплавов изготавливают баки, трубопроводы, заклепки, корпуса судов и лифты. [c.104]

Сплав АМц деформируется в горячем и холодном состоянии. Для снятия нагартовки или повышения пластичности применяют отжиг при 350—410 С. [c.465]

Для устранения нагартовки при получении полуфабриката из листа, алюминиевые сплавы подвергают промежуточному отжигу. Отжиг сплавов Д1, Д16 и АВ проводится при температурах 350. . 370 °С с последующим охлаждением на воздухе. Сплавы АК6 и АК8 отжигают при температурах 380. . 420 °С с охлаждением на воздухе. [c.651]

Исследования [77, 79] показывают, что химическое фрезерование заметно не ухудшает усталостных характеристик алюминиевых сплавов и лишь несколько влияет на прочностные свойства деформируемых сплавов за счет снятия поверхностной нагартовки. [c.64]

Сплавы, не упрочняемые термической обработкой, обладают высокой пластичностью и сопротивляемостью коррозии, а упрочняются нагартовкой. [c.142]

Механические свойства сплава могут сильно отличаться в зависимости от режима термической обработки и степени нагартовки. При комнатной температуре предел текучести закаленного материала равен 344 МПа, а после нагартовки на 40 % и старения он составляет 1260 МПа [3]. При 20 К предел текучести материала в указанных двух состояниях возрастает до 638 и 1650 МПа соответственно. Пластичность и ударная вязкость значительно снижаются у нагартованного материала. [c.322]

Сплавы системы А1—Mg—Си—Si при малом содержании легирующих АД31, АДЗЗ, АД35, АВ обладают удовлетворительной коррозионной стойкостью (меньшей у сплава АВ из-за большего содержания меди). Они нечувствительны к технологическим и эксплуатационным нагревам. Основной металл и сварные соединения не склонны к коррозионно.му растрескиванию. Сплавы повышенной прочности типа 892, содержащие большое количество меди, магния, цинка, обладают более низкой стойкостью. Они чувствительны к термической обработке, нагартовке и технологическим нагревам. [c.74]

Один из методов формирования структуры с высоким сопротивлением КР сплавов системы А1 — М , содержащих 4—-8 % Mg, сводится к следующему [101]. После гомогенизации в области температур существования твердого раствора а (427—566°С) (см. рис. 77) сплавы подвергаются горячей прокатке и отжигу в интервале температур 316—427 °С, чтобы удалить влияние деформационного упрочнения. После охлаждения пересыщенный твердый раствор обрабатывается вхолодную при температуре ниже 260 °С с нагартовкой не менее 20 %. Этот холоднодеформиро-ванный (нагартованный) металл подвергается затем термической обработке для получения равномерного распределения выделений Р-фазы с целью повышения сопротивления КР. Такая обработка состоит в нагревании до температуры между 204 и 274 °С (линия ( е на рис. 77) в течение периода от 2 до 24 ч. Положение линии на рцс. 77 показывает, что сплав с такой микроструктурой [c.227]

Механические свойства неупрочняемых сплавов повышаются за счет легирования, т. е. за счет легирующих элементов, имеющихся в твердом растворе алюминия, а также (в меньшей степени) за счет гетерогенизации структуры в связи с образованием избыточных вторых фаз и интерметаллидов. Дополнительное упрочнение эти сплавы могут получать в результате нагартовки (деформация в холодном состоянии). Различные степени нагартовки вызывают разное по величине упрочнение. Однако использование нагартовки в этом случае ограничено заметным снижением пластичности, и тем большим, чем выше степень нагартовки, Темп снижения пластичности обычно значительно больше темпа повышения прочности, поэтому термическая обработка этих сплавов сводится преимущественно к отжигу с целью снятия эффекта нагартовки и повышения пластичности. [c.13]

III Нагартовапные полуфабрикаты из сплавов, упрочняемых термической обработкой (нагартовка после закалки) Ю6 [c.71]

Технологические особенности обработки САП. При холодной деформации алюминиевых сплавов применяют промежуточный отжиг для снятия нагартовки, САП почти не нагартовывается в процессе деформирования, и промежуточные отжиги лишь незначительно повышают его пластичность. Например, при изготовлении из САП фольги толщиной 0,03—0,05 мм используется заготовка толщиной 6 мм, которая прокатывается в холодную без промежуточного отжига до толщины 0,03—0,05 мм, при этом относительное удлинение сравнительно низкое. [c.110]

Примечание. Для сплава каждой марки в верхней строке указаны механические свойс-после злкалки и отпуска, в нижней — после закалки, нагартовки и отпуска. гва поел е закалки, в средней — [c.277]

Закаленное с последующей нагартовкой и искусственно состаренное Т8 Термомеханическая обработка с применением холодной прокатки после закалки. Применяется для повышения механических свойств полуфабрикатов из сплава МА13 [c.300]

В результате воздействия сварочного нагрева происходит увеличение зерен в околошовной зоне у металлов, не упрочняемых термической обработкой, — снятие эффекта нагартовки. Более существенное влияние на механические свойства оказывает нагрев при сварке термообрабатываемых сплавов. Отрицательной особеннбстью таких сплавов является образование горячих трещин в зоне оплавления зерен. Ширина зоны оплавления существенно зависит от метода сварки. [c.512]

Упрочнение деформируемых алюминиевых сплавов, а также изменение физических, технологических, коррозионных свойств достигается с помощью различных методов нагартовки, термической обработки (закалка + старение), термоме- [c.644]

Упрочнение нагартовкой, повышающее прочностные свойства, применяется особенно широко для термически неупрочняемых сплавов и при термомеханической обработке — для термоупрочняемых сплавов. Сильная нагартовка используется для изделий простой формы (листы, плиты, иногда поковки). [c.645]

Термическая обработка. Полуфабрикаты из сплавов А1—Mg подвергаются только отжигу для снятия нагартовки и перевода их в мягкое отожженное состояние. Кроме того, отжиг как холод-нодеформированньЕх, так и горячедеформирован-ных полуфабрикатов с содержанием магния более 5 % повышает их сопротивление расслаивающей коррозии и коррозии под напряжением. Сплавы с более низким содержанием магния обладают высокой устойчивостью против любых видов коррозии как в отожженном, так и в нагартованном состоянии. [c.651]

Рис. 8. Зависимость предела прочности и модуля упругости сплава К40НХМ от темп-ры 1 — нагартовка 30% 2 — нагартовка 50%

Полный отжиг — это термич. обработка, состоящая из нагрева материала до теми-ры наименьшей устойчивости пересыщенного твердого раствора и последующего медл, охлаждения, обеспечивающего прохождение процессов распада твердого раствора п коагуляции продуктов распада. Применяется для снятия упрочнения, полученного в результате закалки и старения или нагартовки (холодной деформации), а также для полного устранения внутр. напряжений. После полного отжига полуфабрикаты обладают макс. технологпч, пластичностью для данного сплава (табл. 6). [c.303]

Характерной особенностью микроизлома сплава АМг6Н2, связанной, видимо, с технологией его термомеханической обработки (нагартовкой), является наличие продольных микротрещин (показано стрелкой), обуславливающих наличие специфического микрорельефа разрушения (рис. 197, 198), который в определенной степени подобен разрушению слоистых материалов. На рис. 199 хорошо видна эта специфика область материала, расположенная [c.361]

Так, временное сопротивление и предел текучести при полуго-рячей нагартовке штамповок из сплава МА2 в среднем увеличиваются на 20—30 МПа по сравнению с горячедеформированным состоянием [186]. Наклеп целесообразно использовать и для некоторых термически упрочняемых сплавов, упрочнение которых при термической обработке незначительно (сплавы МА5, МА14 и др.). Вместе с тем при наклепе заметно снижается пластичность магниевых сплавов [186]. [c.132]

К числу способов, изменяющих структуру поверхностного слоя стальных деталей, относятся цементация, азотирование, (нитрирование), цианирование, поверхностная закалка и нагартовка. Качество поверхности деталей может быть также значительно улучшено хромИ"-роваиием и стеллитпрованием (наплавлением на деталь стеллитов — сплавов с высокой твердостью и хорошими антифрикционными свойствами). [c.49]

Сплав Д19 упрочняется закалкой с 500—515° С (листы) и с 495—505° С (профили) в воде и последующим естественным старением не менее пяти суток. Для дополнительного повышения прочности, особенно теплостойкости, листы после закалки часто подвергают пластической деформации прокаткой (нагартов ке) на 20% и затем старению при 130° С в течение 10 ч (см. табл. 27). Нагартовка вызывает образование блочной структуры в сплаве, способствующей более медленному разупрочнению его при нагревании до 300° С. [c.99]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...