Кривые постоянной ширины

КРИВЫЕ ПОСТОЯННОЙ ШИРИНЫ [c.227]

Приведем необходимые сведения о кривых постоянной ширины. [c.227]

В приборостроении в качестве кривых постоянной ширины известны кривая, построенная на базе дугового треугольника [c.228]

Отличие заключается в том, что в рассматриваемом случае D представляет расстояние между двумя точками центрового профиля кулачка, которым отвечают значения полярных углов, отличающихся на 180°. Напомним, что в диаметральном кулачке с поступательно движущейся рамкой профиль кулачка — кривая постоянной ширины и D — расстояние между любой парой опорных прямых, параллельных заданному направлению. В диаметральном кулачке с двумя толкателями профиль кулачка может быть очерчен выпукло-вогнутой кривой. У диаметрального же кулачка, заключенного в рамку, профиль кулачка должен быть [c.236]

Можно взять произвольный контур и к нему построить кривую сечения цилиндрической поверхности постоянной ширины. Этот контур будет являться эволютой, а сама кривая составится из эвольвент, развертываемых каждая на своем угле. [c.424]

Предельно накопленная материалом общая энергия пластической деформации находится в зависимости от действующих напряжений и механических свойств материала. При мягком нагружении эта зависимость может быть выражена в виде (1.57), где IV — общая предельно накопленная энергия пластической деформации (за предельно накопленную энергию принята энергия, поглощенная материалом до нестационарного участка кривых изменения ширины петли гистерезиса или накопленной деформации от числа циклов нагружения) Отах — среднее максимальное напряжение по циклам до нестационарного участка С ж т. — постоянные материала N— число циклов до нестационарного участка. [c.19]

Иное положение имеет место при оценке шероховатости неоднородных поверхностей. Показания профилометра будут зависеть от выбранной величины А На фиг. 83 схематически представлены возможные изменения в значениях Нек зависимости от величины трассы интегрирования и методики ее установления. На фиг. 83, а изображен регулярный профиль — основной период профильной кривой, В—ширина впадин. За начало отсчета длин принято начало координат. Непосредственно под кривой профиля показано, как изменяются величины полученного Нек-На фиг. 83, б изображены две постоянные трассы интегрирования Ь и причем значения Нек определяются при последовательном перемещении выбранных участков вдоль профиля. Для этого случая мы будем [c.107]

Этот факт иллюстрирует рис. 2.4, где приведены кривые постоянных значений индикатрисы рентгеновского рассеяния в плоскости углов 0, ф. При расчетах предполагалось, что функция корреляции высот шероховатостей экспоненциальная х (р) = = exp (—p/а). Обращаем внимание на то, что на рис. 2.4 угол 0 отложен в единицах критического угла 0< а угол ф — в единицах 0 , т. е. ширина индикатрисы рассеяния по углу ф существенно меньше, чем по углу 0. Поглощение не учитывалось, [c.62]

Если мы, сохраняя постоянной ширину пластинки Ъ, будем изменять ее длину, то при этом будет изменяться коэффициент к. Изменения эти представлены на рис. 115 кривой иг = 1. Мы видим, что наименьшего значения этот коэффициент достигает в случае квадратной пластинки при А = 4. [c.428]

Корневое крепление остряков является одним из наиболее сложных и ответственных узлов в конструкции стрелок. Объясняется это тем, что в этом узле нужно обеспечить поворот остряка (при переводе стрелки), надежную его связь с рельсом соединительной кривой, постоянную связь с рамным рельсом, сохранить неизменную ширину желоба в корне остряка. Корневой узел должен обладать противоугонными свойствами. [c.103]

X.IO. Трапецоидальный земляной канал с постоянным уклоном дна, находящийся в хорошем состоянии, имеет на участке между сечениями /—/ и 2—2 постепенно изменяющуюся ширину по дну (рис. Х.10). Установить форму кривой свободной поверхности в канале и построить кривую на участке канала длиной / = 30 м между сечениями 1—1 и 2—2 при Q = 9 мУс == = 1,5 i = 0,0004 и заданных величинах, приведенных в табл. Х.10, [c.273]

Быстроток представляет собой короткий канал прямоугольного или трапецеидального сечения с уклоном дна более критического. Ширину быстротока делают постоянной либо переменной с сужением вниз по течению. По длине быстротока в зависимости от типа входной части устанавливается кривая спада или кривая подпора. Если входная часть быстротока имеет горизонтальное дно или малый уклон, то в начале быстротока устанавливается критическая глубина йкр, от которой пойдет кривая спада до бытовой глубины Ао<йкр, соответствующей уклону быстротока >1кр. Если в начале быстротока устанавливается сжатая глубина кс>Ьц, то на быстротоке наблюдается кривая спада, если же Лс<Ло, то на быстротоке будет кривая подпора от глубины йс до ко. В определении этих глубин и нахождении формы кривой свободной поверхности по длине быстротока и заключается его гидравлический расчет. [c.125]

Быстротоки с сужением ширины по длине сооружают для уничтожения кривой спада по длине быстротока и получения постоянной глубины. [c.125]

Рассмотрим чистый изгиб кривого бруса с круговой осевой линией радиуса Го (рис. 5.5). Предполагаем, что сечение бруса постоянно и представляет собой прямоугольник с шириной, равной 1. [c.99]

Частота смачивания сильно сказывается на скорости коррозии в зазорах (рис. 11). При редком увлажнении металла (одно смачивание в двое суток) коррозия непрерывно увеличивается с уменьшением ширины зазора и превышает скорость коррозии на свободной поверхности, так как на ней электролит быстро высыхает, а в зазоре он сохраняется более длительное время. Однако при очень частых смачиваниях (кривая 4) обеспечивается постоянный контакт металла с коррозионной средой как внутри забора, так и на открытой поверхности, и в узкой щели скорость коррозии меньше вследствие диффузионных ограничений катодной реакции восстановления кислорода. Кривые с максимумом, полученные при средней частоте смачивания, вызываются одновременным влиянием обоих факторов, определяющих скорость коррозии при редких и частых смачиваниях. [c.12]

На рис. 489 изображен еще один вид спиральных зубьев конических колес. Здесь основанием АВС криволинейных зубьев на развертке делительного конуса является эвольвента некоторой вспомогательной окружности радиуса а. Поскольку эвольвентные кривые представляют собой равноотстоящие кривые, толщина таких зубьев остается постоянной по всей ширине обода колеса. Такие зубья нарезаются на специальных станках при помощи инструмента, который носит название конической червячной фрезы (рис. 490). [c.487]

Широкополосное (шумовое) воздействие. В процессе работы колесо подвергается силовому воздействию типа широкополосного шума, что отражается в спектре отклика на него. Когда линейная упругая система находится под воздействием широкополосного шума, в окрестности собственных частот ее спектральная плотность отклика возрастает, образуя пик. Предположим, что вблизи собственных частот спектральная плотность постоянна (белый шум). Тогда кривая отклика в этих окрестностях будет совпадать с соответствующими резонансными кривыми, максимумы кривой отклика будут отвечать частотам, близким ж собственным частотам системы. Таким образом, по спектру отклика на широкополосный шум можно судить о величине собственных частот системы. Если же собственные частоты достаточно далеки друг от друга (когда резонансные колебания по различным собственным формам допустимо рассматривать как колебания независимых осцилляторов), то по ширине резонансных пиков можно оценивать и диссипативные свойства системы [33]. [c.193]

Характер изменения ширины петли гистерезиса (величины циклической пластической деформации б) представлен на рис. 3.11, а, из которого видно, что, оставаясь в первые циклы нагружения практически постоянной, в последующем величина возрастает. Увеличивается также и площадь петли гистерезиса, что соответствует увеличению затрачиваемой механической энергии Л у в отдельных циклах нагружения (рис. 3.11, б). С ростом затрачиваемой в цикле механической энергии Аг увеличивается и доля тепловой энергии в каждом цикле ,v, а также величина поглощенной энергии являющаяся разностью двух первых. Как видно из рисунков, характер изменения и Еу подобен изменению и с увеличением в циклах величины А соответственно возрастают также и Кривые изменения полной механической энергии А, затраченной на процесс циклического деформирования, а также полной тепловой энергии выделившейся при этом, и полной энергии поглощенной материалом, представлены на [c.73]

При кинематическом замыкании высшей пары с помощью рамочной формы толкателя (см. рнс. 2.16, з) необходимо выполнение следующих условии профиль кулачка должен быть очерчен выпуклой кривой постоянной ширины D = 2Ro + h фазовые углы находятся в следующей зависимости сру = фп фл.с = фв.с и гру-Ьфд.с = фп + фб.с=180° закон движения выходного звена 5у = х(ф) может быть произвольно выбран только [la фазе удаления, тогда на фазе возвращения Sb = > —х(ф), где D — HJnpHHa рамки точки касания кулачка с двумя параллельными сторонами рамки лежат на одно нормали, отстоящей от оси рамки на расстоянии, равном аналогу скорости s ., а сумма радиусов кривнзны профиля кулачка в точках касания равна ширине рамки D, [c.60]

Х.14. На оросительном канале предполагается устроить бетонный быстроток прямоугольного сечения постоянной ширины со щитом в голове (зыстротока для регулирования расхода (рис. Х.14). Построить кривые свободной поверхности потока за щитом и на быстротоке, если [c.275]

Кожух постоянной ширины обычно строится по кривой архимедовой спирали, причём для приближённого построения пользуются, кон- [c.567]

Сборно-разборные металлические эстакады во многих случаях являются криволинейными. Эстакады малой кривизны (R > 500 м) монтируют из элементов с прямоугольной в плане плитой проезжей части, устраивая между ними сквозные швы переменной ширины (рис. 10.29, о). Эстакады большей кривизны (/ — ЮОч-200 м), собираемые из прямоугольных элементов, имеют слишком большую ширину шва на внешней стороне кривой и его приходится заполнять треугольными или трапецеидальными конструктивными элементами (рис. 10.29, б). Вместо этого возможно выполнять плиту в плане прямоугольной и трапецеидальной форм. Набор таких элементов обеспечивает криволииейность эстакады с постоянной шириной швов (рис. 10.29, в) и с изменением ее кривизны в зависимости от типа элементов и их расположения (см. положения /. //, III на рис. 10.29, в). [c.264]

При выборе ширины входной части надо обращать внимание на возможность образования кривой подпора пли спада в канале перед перепадом. Если канал работает с постоянным расходом (3 и, следовательно, с постоянной нормальной глубиной Ло и по условиям эксплуатацни канала нежелательно нарушение нормального режима перед перепадом, то всегда молено подобрать такую ширину входной части перепада, при которой в канале не образуется ни подпора, ни спада. Для этого при определении ширины перепада по формулам водослива следует принимать [c.281]

Рис. 29.14. Угловые зависимости резонансного поля (а) и ширины резонансной кривой (б) сферы из d r2Se4 [76] Т = 4.2 К 6 — угол между линиями постоянного магнитного поля и осью [1001 I — кристалл, выращенный методом кристаллизации из квазноднородиого расплава 2 — кристалл, выращенный методом переноса в жидкой фазе 3 — кристалл, выращенный методом кристаллизации из квазиоднородного расплава, с молярной ири.месыо Ag 0.08%

ПОЛЯ поддерживать постоянной, а изменять величину подмагничива-ющего поля Н , поскольку будет изменяться /ц. При резонансе резко возрастает поглощение энергии и при том лишь при определенном — обратном направлении распространения электромагнитной волны в волноводе для волны прямого направления поглощение оказывается значительно меньшим. Резонансное поглощение связано с дополнительными колебаниями узлов кристаллической решетки феррита. На принципе избирательного поглощения при ферромагнитном резонансе основаны СВЧ-у стройства второй группы, так называемые вентильные или невзаимные. Вентильными свойствами могут обладать и устройства первой группы, например, невзаимный фазовращатель. Вентильные свойства феррита характеризуются в первую очередь шириной АН резонансной кривой или линии. Чем уже резонансная линия, тем более эффективно использование феррита. [c.252]

В настоящей работе исследовано влияние газонасыщения на кратковременную жаропрочность титановых сплавов ВТ5-1, ОТ4-1 и ВТ14. Испытания проводились по новой методике, частично описанной в работе [48]. Образец в форме пластины длиной 150 мм, шириной 10 мм, имеющей толщину листа материала, нагревался ТВЧ с помощью одновиткового индуктора и подвергался растяжению постоянными напряжениями до разрущения. При этом на осциллографе записывалась кривая ползучести и определялось время до разрущения. [c.75]

Выше отмечалось,, что лйнйи рентгенограммы закаленной стали сильно размыты. При о Тпуске стали ширина линий постепенно уменьшается, стремясь к некоторой постоянной величине, определяемой условиями эксперимента и состоянием кристаллов а-фазы. Зависимость ширины линий В от температуры отпуска может быть построена по экспериментальным данным. Для этой цели необходимо приготовить серию образцов одной и той же стали, закалить и подвергнуть их отпуску при различных температурах. Сняв рентгенограммы и замерив для мартенсита закаленной и низкоотпущенной стали ширину полосы [(011) (ПО)], для феррита при температуре отпуска выше 250°С ширину линии (ПО) а-фазы, на половине высоты пика фотометрической кривой можно построить график В =з= f(t) и, пользуясь им, [c.27]

В широкой полосе частот дисперсионные кривые, построенные по уравнению (1) для случая п = ЫН = h lH = 1/20, приведены на рис. 2—4. Предполагается, что стенка и полки стержня изготовлены из одного материала. В левой половине графиков изображены мнимые ветви дисперсии, в правой — действительные ветви. По горизонтальным осям отложены лшимые и действительные значения безразмерной постоянной распространения Я = кН, по оси ординат — величина jXj == kiH, пропорциональная частоте k — волновое число сдвиговых волн материала). Рис. 2—4 соответствуют трем различным значениям относительной ширины полки т = 2 H jH. [c.30]

Испытание котла типа ДКВ-2, оборудованного вертикальными щелевыми горелками, было проведена институтом Ленгипроинжпроект при различных диаметрах и форме газовыпускных отверстий. Скорость истечения газа из газовыпускных отверстий варьировалась в пределах от 52 до 180 Mj eK, тогда как скорость поступления воздуха в канал-смеситель поддерживалась практически постоянной (7— 8 м1сек). Пробы продуктов горения для анализа отбирались во всем объеме факела на различных расстояниях от устья канала-смесителя. Анализ продуктов горения на содержание СО2 и О2 осуществлялся при помощи аппарата типа ВТИ-2, а на содержание На, СО и СН4 — прч помощи хроматографа типа ХТ-2М. Значения коэффициента избытка воздуха в выходном сечении горелки не выходили из пределов 1,07—1,18. При этих условиях горение практически заканчивалось на расстоянии от 12 до 22 характерных размеров, в качестве которого была принята ширина канала-сме-сителя. Аналитическая обработка экспериментальных кривых выгорания позволила Р. И. Эстеркину [Л. 119] найти следующую зависимость [c.142]

Добротность колебательной системы Q fa tor) - безразмерная величина, характеризующая резонансные свойства системы. Она равна отношению резонансной круговой частоты w к ширине резонансной кривой Дсо на уровне убывания амплитуды в -Jl раз Q = со/Дсо. При действии периодической возбуждающей силы = sin ot на механическую систему с одной степенью свободы, добротность может быть определена как отношение максимальной амплитуды колебаний, когда со со , к статическому смещению под действием постоянной силы F , то есть как коэффициент усиления Amplifi ation) при резонансной частоте. Это отношение приблизительно равно [c.302]

Кривые изменения максимальных напряжений о щах и ширины петли пластического гистерезиса б в процессе нагружения для данных режимов приведены на рис. 5.15. При одночастотном нагружении с заданной амплитудой максимальной упругопластической деформации Сатах, как видно из рис. 5.15, а, на начальной стадии (до МШр 0,15) происходит интенсивное упрочнение материала, выражающееся в повышении амплитуды напряжений в циклах и уменьшении циклической пластической деформации б, а затем наступает стадия их стабилизации, продолжающаяся вплоть до появления микротрещины размером 2—3 мм,, когда начинается резкое падение нагрузки. Из полученных данных следует, что сопротивление деформированию стали Х18Н10Г при жестком одночастотном нагружении и Г = 650° С, характеризуемое в первую очередь кинетикой циклической пластической деформации, на начальной стадии подобно мягкому нагружению материала в аналогичных условиях. С увеличением доли относительной долговечности наблюдается некоторое их различие, выражающееся в увеличении при мягком нагружении величины б (переход материала к разупрочнению), что связано, по-видимому, с наличием квазистатического повреждения, которое отсутствует при жестком нагружении, когда б после стабилизации остается постоянной. [c.189]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...