Протекание сжатия

При протекании сжатого воздуха X изменяется в пределах от 0,05 до 0,15 в зависимости от шероховатости, кривизны, качества соединений и их плотности. [c.404]

Если конструкцию выполнить с одним корпусом 1 (рис. 13), то поршень 2 следует прижимать к корпусу пружиной. Поршень снабжен внутренней камерой 4, предназначенной для выравнивания давления воздуха. В камеру подается сжатый воздух, который через дросселирующие отверстия 5 поступает в пространство между корпусом и поршнем. В поршне имеется отверстие 6. Крышка 3, установленная в поршне подвижно в осевом направлении, образует с поршнем и корпусом полость Б, в которой при подаче воздуха под давлением образуется дополнительный объем, выполняющий роль аккумулятора воздуха. Между внутренней поверхностью б корпуса и внутренней торцовой поверхностью а поршня образуется воздушная подушка. Воздух через зазор в между корпусом и поршнем выходит наружу. Вследствие неравномерности протекания сжатого воздуха перепады давления вызывают относительные колебания корпуса и поршня. [c.299]

Глава П1. СЖАТИЕ 23. Протекание сжатия [c.69]

Механическая энергия, затрачиваемая извне на сжатие, расходуется на изменение внутренней энергии сжимаемого рабочего тела и сопровождается теплообменом с внешней средой (через стенки). Это отличает протекание сжатия в действительном процессе от термодинамического цикла, в котором процесс сжатия принимается адиабатическим. [c.127]

Определить скорость передачи теплоты и минимальную мощность (л. с.), необходимые для сжатия до 100 ат.ч I молы мин. двуокиси углерода от начального состояния 500 °R (4,5 °С) и 1 атм при протекании стационарного процесса при следующих условиях [c.188]

Параметрами режима контактной стыковой сварки сопротивлением являются плотность тока /, А/мм , удельное усилие сжатия торцов заготовки р, Па, и время протекания тока /, с, которое определяют косвенно через величину осадки, зависящую от установочной длины L. Установочной длиной L называют расстояние от торца заготовки до внутреннего края электрода стыковой машины, измеренное до начала сварки. Длина L зависит от теплофизических свойств металла, конфигурации стыка и размеров заготовки. [c.213]

Параметрами режима контактной сварки являются ток / (А) и его плотность j (А/мм ), усилие сжатия свариваемых деталей Р(Па), время протекания тока i ), установочная длина L (мм). Установочной длиной называют расстояние от торца заготовки до внутреннего края электрода стыковой машины, измеренное до начала сварки. [c.107]

Параметрами режима точечной сварки являются усилие сжатия, плотность тока и время протекания тока. Одна из циклограмм точечной сварки показана на рис. 67. Весь цикл сварки состоит из следующих стадий [c.110]

Задача 1041. В условиях задачи 1039 сжатие газа (вследствие быстроты протекания процесса) происходит не изотермически, а адиабатически. Поэтому зависимость давления р от объема газа V имеет вид [c.366]

Так, например, имитация соединений, передающих нормальные усилия лишь в направлении сжатия деталей, достигается дополнительным включением в цепи соединения узлов сеток идеальных диодов, обеспечивающих такое направление протекания токов от узлов, которые отвечают направленности усилий внутрь деталей. Предварительный на- яг в соединениях можно смоделировать дополнительным введением в эти ветви источника напряжений, значение которого пропорционально сумме перемещений поверхностей относительно друг друга. [c.123]

Выбранная величина в должна обеспечить самовоспламенение топлива и создать необходимые температурные условия для быстрого протекания процесса горения. Этим условиям в компрессорных дизелях соответствуют значения степеней сжатия от 14 до 18. [c.160]

Основные экспериментальные данные могут быть суммированы следующим образом [60, 61]. Предел прочности действительно очень высок и, например, у аморфных сплавов на основе железа он больше, чем у наиболее прочных сталей. Деформация носит характер негомогенного сдвига при низких температурах и гомогенного вблизи температуры стеклования. Несколько неожиданным обстоятельством является образование при деформации своеобразных очагов локализованного сдвига, ответственных за протекание процесса деформации. Относительное удлинение при растяжении при низких температурах весьма мало (примерно 0,1%), и аморфные материалы отличаются высокой хрупкостью. В то же время они могут быть подвергнуты сильному изгибу или сжатию. [c.288]

Период расширения (кривая 3—4). Сжатые газы расширяются и, передвигая поршень из ВМТ в НМТ, совершают механическую работу (поршень делает рабочий ход). Вследствие быстроты протекания этот процесс также принимается идущим по адиабате (А = 0). Давление н температура отработавшей смеси понижаются, а объем увеличивается. [c.71]

Индикаторная диаграмма позволяет подсчитать значения показателей политроп процессов сжатия и расширения. По условиям протекания теплообмена между рабочим телом и стенками цилиндров показатели политроп изменяются по ходу поршня. Однако во многих случаях оказывается достаточным оценить их средние значения. Так, например, среднее значение показателя политропы сжатия (рис. 9.12) рассчитывается по формуле [c.122]

Протекание процессов, происходящих в трехступенчатом компрессоре со сжатием по политропе, представлено в pv-диаграмме на рис. 4-8. Здесь 1-2 — сжатие в первой ступени компрессора, 2-3 — охлаждение в первом холодильнике, 3-4 — сжатие во второй ступени, 4-5 — охлаждение во втором холодильнике и 5-6 — сжатие в третьей ступени. [c.160]

Пусть на рис. 4-13 фигура I-2-3-4-1 представляет цикл с обратимым протеканием расширения и сжатия. При необратимом сжатии имеет место трение внутри газа, на что затрачивается дополнительная работа она превращается Е тепло, которое и усваивается газом вследствие этого температура газа и его энтальпия в конце сжатия будут выше, чем в точке 2, и конечное состояние будет характеризоваться точкой 2, лежащей на той же изобаре аналогично при расширении внутри газа будет происходить трение, на которое будет затрачена часть работы расширения эта работа превращается в тепло и усваивается газом, вследствие чего температура его и энтальпия будут выше, чем в том случае, когда расширение происходит обратимо. Давление [c.167]

По этой же причине необратимый адиабатный процесс не может быть изоэнтропийным, что наглядно изображено на рис. 1.33. В конце необратимого адиабатного расширения от Ti до Т2 рабочее тело характеризуется состоянием 2, а не 2, так как в результате этого процесса вследствие потерь на необратимость возрастает энтропия. Если теперь осуществить необратимый процесс адиабатного сжатия до первоначальной температуры, то и в этом случае по той же причине рабочее тело будет характеризоваться не точкой Г, а точкой 1", при этом работоспособность рабочего тела уменьшится, поскольку при температуре Т, давление уже будет р < pi. Таким образом, при протекании в термодинамической системе необратимого процесса неизменно возрастает энтропия и тем в большей степени, чем больше необратимость следовательно, изменение энтропии является мерой необратимости термодинамических процессов. [c.54]

Пусть рабочее тело помещено в цилиндр и состояние его изменяется в результате сжатия поршнем, на который воздействуют усилия, оказываемые окружающей средой. Если под действием этих усилий поршень будет перемещаться в цилиндре с большой скоростью, в газе возникнут вихревые токи, давление рабочего тела не будет успевать выравниваться по всему объему цилиндра и в областях, близко прилегающих к поршню, давление будет больше, чем в удаленных от поршня областях цилиндра. При таком протекании процесса условие равновесного состояния соблюдаться не будет. [c.15]

Особенность протекания рабочего цикла двухтактного двигателя, отличающая его от четырехтактного, состоит в том, что в нем заполнение цилиндра зарядом (смесью) осуществляется в начале хода сжатия, а очищение цилиндра — в конце хода расширения, т. е. процессы впуска и выпуска рабочего тела не требуют самостоятельных ходов поршня. Процессы впуска и выпуска в четырехтактном двигателе занимают более 50% продолжительности цикла, а в двухтактном двигателе эти процессы протекают за время, составляющее 25—30% продолжительности цикла. [c.418]

При циклическом нагружении металла в его решетке последовательно реализуются те же механизмы формирования диссипативных структур, что и в случае деформирования растяжением или сжатием [36-38]. Причем масштабы протекания процессов накопления повреждений определяют стадийность развития процесса разрушения, в том числе и стадийность процесса развития усталостной трещины. Возникновение усталостной трещины происходит на фоне сформированной полосовой дислокационной структуры (тип 9-10 [c.144]

В процессе термоциклирования при значительно отличающихся величинах Ттах и Тшш пластическая деформация во внутризеренных объемах накапливается как при верхней температуре цикла в условиях сжатия, так и при нижней температуре цикла в условиях растяжения. В соответствии с этим деформационный рельеф внутри зерен представляет собой совокупность полос скольжения двух типов высокотемпературных и низкотемпературных . Указанные полосы скольжения разделены по месту протекания деформации и достаточно легко идентифицируются по различному направлению смещения на них интерференционных линий (рис. 5) и большей ширине. Полосы скольжения указанных типов могут располагаться как в одних и тех же, так и в различных участках зерен, если условия деформации при верхней и нижней температурах цикла резко различны. Структура низкотемпературных и высокотемпературных полос скольжения, характер их развития и расположения подобны тем же характеристикам внутризеренной деформационной структуры при соответственно выбранных (температура и скорость деформации) условиях растяжения. Лишь в полосах деформации иногда наб- [c.47]

Несколько иначе протекает разрушение при сжатии в условиях нагрева образцов стеклопластика ЭФ-С. Рассмотрим схему, представленную на рис. 174, д—3 и иллюстрирующую последовательность протекания деформирования и разрушения образцов, характерную для стеклопластиков эпокси-фенольной группы, подвергаемых действию одностороннего нагрева и сжатия. На рис. 174, д показано исходное состояние образца. Накопление повреждений (рис. 174, е, ж) состоит из последовательных актов пластического сжатия в ограниченных зонах отдельных слоев материала, возникающих в те моменты, когда температура каждого слоя достигает значений, соответствующих началу размягчения связующего. Ины- [c.273]

Влияние вязкости существенно сказывается на конфигурации фронта волны нагрузки в области, прилегающей к поверхности нагружения в течение времени одного порядка с временем релаксации напряжений [266]. Это влияние заключается в снижении амплитуды упругого предвестника и приводит к скорости распространения отдельных участков фронта пластической волны, изменяющейся в пределах от скорости упругой волны (при малых давлениях, близких к амплитуде упругого предвестника) до нуля (при давлениях, мало отличающихся от максимальной величины в волне нагрузки). При этом кривая сжатия материала располагается выше стационарной кривой сжатия, асимптотически приближаясь к ней по мере распространения волны и протекания эффектов релаксации. [c.230]

Если термические напряжения сжатия достигают предела текучести, то они снимаются. В этом случае после охлаждения в поверхностном слое возникают растягивающие макронапряжения, так как при охлаждении поверхностного слоя объем его уменьшается, но сжатию этого слоя препятствуют внутренние холодные слои металла. При выравнивании температуры термические напряжения не исчезают, поскольку уменьшенная пластичность металла при комнатной температуре затрудняет протекание местной пластической деформации в поверхностном слое, препятствуя этим и снятию макронапряжений. В этом случае после охлаждения величина сжимающих макронапряжений, созданных пластической деформацией, уменьшится. В зависимости от величины и градиента деформационных и термических напряжений их максимальное [c.126]

Из анализа следует, что при достаточно длинных каналах (lld 8) образуются три характерных участка участок парообразования у входной кромки, участок стабилизированных параметров в центральной части и участок парообразования у выходной кромки. При этом можно предположить следующую физическую картину протекания процесса. В области входной кромки вследствие резкого падения давления ниже давления насыщения происходит процесс парообразования — температура среды понижается. Процесс парообразования сопровождается сжатием струи и отрывом ее от стенок. Образовавшаяся паровая подушка, которая, очевидно, заполняет область разрежения, препятствует дальнейшему снижению давления. При последующем движении по течению струя расширяется до полного заполнения-канала, скорость падает, а давление вновь возрастает, —видимо, происходит частичная конденсация пара на поверхности переохлажденной жидкости, т. е. температура среды повышается. Сложный процесс парообразования с после- [c.28]

Если нажатие на толкатель 1 небольшое, то последний через головк] винта 2 нажимает на стержень 10 и отжимает правый клапан от седла обеспечивая протекание сжатого воздуха от источника (полость А через отверстие Б к свистку. В это время второй клапан остаетс закрытым и тифоны разобщены с источником сжатого воздуха г Пр1 более сильном нажатии на толкатель 1 вместе со стержнем 10 переме щается и пустотелый стержень 6, благодаря чему оба клапана отжи маются от своих седел и сжатый воздух от источника одновремен но поступает через отверстие Б к свистку и через отверстие В — к тифонам. [c.88]

При радиальном растекании узкой струи по фронту такой решетки наибольшими скоростями будут обладать центральные струйки, протекающие нормально или под небольшими углами наклона к поверхности решетки наименьшие скорости будут у промежуточных струек, которые почти полностью стелятся по фронтальной поверхности решетки. Кроме этого, центральные струйки будут иметь и большую массу, так как коэффициент заполнения сечения ( сжатия ) центральных отверстий при протекании через них струек нормально к поверхности решеаки получается наибольшим. Коэффициент заполнения сеченнй остальных отверстий уменьшается с увеличением угла наклона к фронтальной поверхности решетки т. е. с удалением от оси струи. Исключение составляют отверстия, расположенные вблизи стенки корпуса аппарата, у которой струйки изменяют свое направление нормально к решетке. В результате, струйки, выходящие из центральных каналов спрямляющей решетки, с большой кинетической энергией и массой будут подсасывать более слабые периферийные струйки, за исключением пристенных (рис. 3.5, г). Как видно из сравнения рис. 3.5, в и г, характер профиля скорости в последнем случае будет близок к характеру профиля скорости за перфорированной решеткой с меиьшпм значением ( р при отсутствии за ней спрямляюищй решетки. Так оно и должно быть, так как спрямляющая решетка устраняет влияние увеличенной радиальности растекания потока по фронту решетки и нет большого отличия в поведении струек, протекающих через отверстия решетки при больших и малых значениях р. [c.83]

Внутренние остаточные напряжения возникают в процессе быстрого нагрева пли охлаждения металла вследствие неоднородного расширения (сжатия) поверхностных и внутренних слоев. ги напряжения называюг тепловыми или термическими. 1 юме того, напряжения появляются в процессе кристалли ацип, при неоднородной деформации, при термической обработке вследствие неоднородного протекания структурных превращений по объему и т. д. Их называют фазовыми или структурными. [c.43]

Существуют два вида конденсаторной сварки бестрансформатор-ная, когда конденсаторы разряжаются непосредственно на свариваемые детали, и трансформаторная, когда конденсатор разряжается на первичную обмотку сварочного трансформатора, во вторичной цепи которого находятся предварительно сжатые свариваемые заготовки. Бестрансформаторная конденсаторная сварка предназначена в основном для сварки встык, трана рматорная — для точечной и шовной, но может быть использована и для стыковой. Преимуществами конденсаторной сварки являются точная дозировка количества энергии, не зависящая от внешних условий, в частности, от напряжения в сети, малое время протекания тока (0,001—0,0001 с) при высокой плотности тока, обеспечивающее малую зону термического влияния возможность сварки материалов очень малых толщин (до нескольких микрон) невысокая потребляемая мощность (0,2—2 кВ-А). Конденсаторную сварку применяют главным образом в приборостроении. [c.112]

Проследим теперь (следуя Я. Б. Зельдовичу, 1940) за ходом изменения состояния вещества вдоль слоя конечной ширины, которым в действительности является детонационная волна. Передний фронт детонационной волны представляет собой истинную ударную волну в газе / (исходной горючей смеси). В ней вещество подвергается сжатию и нагреванию, приводящему его в состояние, изображающееся точкой d (рис. 132) на ударной адиабате газа I. В сжатом веществе начинается химическая реакция, по мере протекания которой состояние вещества изображается точкой, передвигающейся вниз по хорде da при этом выделяется тепло, вещество расширяется, а его давление падает. Так продолжается до тех пор, пока не закончится горение и не выделится все тепло реакции. Этому моменту соответствует точка с, лежащая на детонационной адиабате, изображающей конечные состояния продуктов горения. Что же касается нижней точки Ь пересечения хорды ad с детонационной адиабатой, то [c.672]

В процессе расчета найти нормальную (бытовую) глубину протека н 1я потока Hq, построив график К = f (h) и используя показательный закон , критическую глубину /г , глубнну потока над стенкой падения hj, и глубину в сжатом сечении установить форму кривых свободной поверхности в верхнем и нижнем бьефах, вычертить принципиальную схему протекания потока. При необходимости устройства после перепада гасителя энергии рассчитать водобойный колодец. [c.268]

В простейшей системе (например, однородной, не имеющей специальных устройств для регулирования скорости протекания процессов) неравновесный процесс изменения состояния будет необратимым, а необратимый процесс— неравновесным и нестатичным. Так, неравновесный процесс изменения объема тела, при котором давление тела и окружающей среды различно, является процессом необратимым, так как произведенная в результате протекания процесса работа недостаточна для возвращения тела в начальное состояние. К подобным процессам относятся расширение тел в пустоту, расширение и сжатие при наличии трения и т. п. Необратимость, в частности, первого из этих процессов связана с тем, что при расширении тела в пустоту L = О, а при сжатии тела до исходного состояния необходимо затратить определенную работу. Необратимым является также любой процесс, в котором отсутствует тепловое равновесие. Температуры взаимодействующих тел (или их частей) в таком процессе различны, и поэтому передача теплоты будет происходить лишь от тел большей температуры к телам с меньшей [c.26]

Процессами, протекающими во влажном воздухе, рассматриваемыми в технической термодинамике, являются процессы сушки материалов, охлаждения газов в хвостовых поверхностях котлоагрегатов, сжатия воздуха в компрессорах и т. д. Во всех этих процессах количество сухого воздуха и его агрегатное состояцие не изменяются, в то время как количеетво водяного пара, содержащегося в воздухе, может во время протекания процесса изменяться, пар может частично конденсироваться и, наоборот, вода испаряться. Эти обстоятельства обусловливают некоторые особенности исследования процессов, протекающих во влажном воздухе, по сравнению со смесями идеальных газов. "В частности, при исследовании процессов влажного воздуха широко применяются графические методы. [c.213]

Найдем математическое выражение работы расширения-сжатия и дадим ей графическое толкование. Пусть в результате протекания термодинамического процесса рабочее тело массой т кг увеличится в объеме на dF (рис. 1.1). В случае равномерного распределения по поверхности рабочего тела давления среды элементарная работа против этого давления в результате увеличения объема тела от V до V + dVбудет равна сумме элементарных работ перемещения элементарных площадок d/ первоначальной поверхности рабочего тела на элементарном пути d5, т. е. [c.14]

Как усматривается из графика, протекание изотерм при низких и при высоких температурах качественно различно. Изотерма сжатия при температурах более низких, чем температура Т , сначала плавно возрастает, затем образует характерную волну и далее круто, почти вертикально, подымается вверх. Изотермы при температурах более высоких, чем Т , не имеют подобной волны и на всем протяжении, монотонно подымаясь вверх, сохраняют гиперболический характер. Сама изотерма температуры Тц имеет точку перегиба (точка к). В этой точке касательной к изотерме является изобара р . Точке перегиба изотермы Г,, соответствует удельн1 . Й объем Удельный объем является трехкратным вещественным корнем уравнения (4.32). [c.54]

Диффузно н н ая сварка — сварка давлением, при которой свариваемые детали подвергаются общему электронагре-ву в вакуумных камерах до температуры (0,4 ч- 0,8)7 л, длительной выдержке. три этой температуре и сжатию с давлением до 25 МПа. Такие условия сварки способствуют протеканию процессов диффузии атомов в поверхностных слоях свариваемых металлов. Диффузионную сварку применяют для соединения трудно-свариваемых металлов и сплавов (сталь с А1, Ti, W и Мо Си с А1, Ti), а также металлокерамических изделий. [c.59]

Пуск нредкамерных двигателей в холодном состоянии затруднен тем, что сжатый горячий воздух при протекании в предкамеру успевает охладиться настолько, что воспламенения топлива не происходит. Для облегчения пуска в нредкамерных двигателях степень сжатия несколько повышается. [c.172]

При этом оценка прочности и пластичности обьгано производится по данным испытаний на растяжение — сжатие в условиях, сопоставимых со стандартными статическими испытаниями. Испытания же при сдвиге трубчатых образцов являются предпочтительными для изучения закономерностей сопротив.тения деформированию, ибо дают возможность избежать влияния формоизменения образца и направления исходного нагружения па интенсивность и характер протекания процесса. [c.213]

Изменение степени и скорости деформирования растяжением и сжатием существенно влияет на дислокационную структуру и характер карбидных выделений, определяющих механизм деформационного старения сталей Х18Н10Т и ОХ 18Н10Ш при, повышенной температуре. При этом механизм протекания деформационного старения указанных сталей в зависимости от степени предварительной деформации при растяжении и сжатии характеризуется различными микроструктурными особенностями. [c.204]

Пневмогидравлические силовые головки. В пневмогидравли-ческих силовых головках движение подачи обеспечивается с помощью сжатого воздуха. Но если для этой цели взять обычный пневмоцилиндр, скорость подачи не будет постоянной. При впуске воздуха в цилиндр шток сначала пойдет медленно, затем все быстрее и к концу хода приобретает максимальную скорость. Чем длиннее ход щтока, тем неравномерность движения больше. Вот поэтому пневматический привод приходится дополнять гидравлической системой регулирования. Принцип ее действия не сложен. Поршень, движущийся под действием сжатого воздуха, вытесняет масло из полости гидроцилиндра через отверстие малого сечения. Так как скорость протекания жидкости сохраняется примерно постоянной, обеспечивается соответствующее постоянство скорости движения поршня. Изменяя сечение отверстия, можно регулировать скорость подачи. [c.226]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...