Латунные прямоугольные

Полосы латунные прямоугольные [c.653]

Аппарат для вихревого напыления (рис. 66) прост по конструкции и может быть изготовлен любым предприятием. Он представляет собой емкость цилиндрического или прямоугольного сечения, снабженную в нижней части перегородкой из материала, пористость которого достаточна для беспрепятственного прохождения воздуха и непроницаема для порошка. Пористая перегородка представляет собой пакет из двух слоев стеклоткани марки ТСФ (щ)-6П, заложенной между ткаными латунными сетками. [c.155]

Прессовка. Прессовку применяют при изготовлении тонкостенных трубок, тюбиков и других изделий из свинца, олова, меди, алюминия и латуни. Методом прессовки получают также тонкостенные полые изделия некруглой формы (прямоугольной и др). из алюминия. [c.498]

В отечественной практике в качестве поверхности теплообмена нашли использование овальные трубки с поперечным оребрением в виде прямоугольных латунных пластин (фиг. 164, а). В связи с тем, что температура стенки трубы благодаря большому коэффициенту теплоотдачи с водяной стороны близка к температуре воды, поперечное оребрение припаивается к трубкам и использованием оловянистого припоя. [c.216]

Важной областью применения твердых сплавов являются волочение проволоки, волочение и калибрование прутков, волочение профилей и труб из сталей, цветных металлов и их сплавов (алюминия и его сплавов, цинка, меди, латуни, бронзы, никеля, медноникелевых сплавов), тугоплавких металлов (вольфрамовых и молибденовых прутков и проволоки) и горячее прессование прутковой латунной заготовки на горизонтальных гидравлических прессах. Из твердых сплавов изготовляют фильтры для волочения проволоки стальной и из цветных металлов и сплавов диаметром 0,2 мм, из тугоплавких металлов - диаметром > 0,5 мм, волоки-заготовки (ГОСТ 9453-75, ГОСТ 2330-76, ГОСТ 5426-76) круглого, шестигранного, квадратно-. ГС и прямоугольного сечений для волочения труб и прутков, составные волоки для сложных профилей, оправки для волочения тр с утонением стенки. Штамповый твердосплавный инструмент высокой прочности и износостойкости применяют для работы в условиях ударных нагрузок различной интенсивности, например при высадке (ГОСТ 10284-74) болтов, гаек, винтов, шурупов и заклепок, для разделительных и гибочных штампов (ГОСТ 19106-73). [c.81]

Полосы прямоугольные латунные (ГОСТ 6688—75) [c.96]

Разновидность этого метода описана в работе [18], где образцы различной толщины в виде прямоугольных пластин с продольным надрезом глубиной 0,5—0,6 мм помещают в согнутом состоянии в латунный патрон с исследуемой жидкостью. Определяется время, в течение которого на 50% образцов образуются трещины, перпендикулярные к надрезу. Испытанию подвергаются параллельно образцы различной толщины. [c.225]

Выключатели тока. Из разнообразных типов выключателей в лабораторной практике наиболее оправдал себя штыревой (рис. 3). На прямоугольном деревянном бруске Б укреплены две не соприкасающиеся между собой латунные пластинки Р так, что между ними образуется гнездо для конического штыря III, изготовляемого также из латуни. [c.9]

На рис. V.34, б дана схема магнитной прямоугольной плиты с постоянными магнитами. Такая плита состоит из корпуса 10, верхней плиты 8, нижней плиты 11, магнитного блока, упорных планок 9 и устройства для перемещения блока в корпусе. Магнитный блок состоит из ряда постоянных магнитов 4, чередующихся с рядом пластин 5, и диамагнитных прокладок 6, скрепленных двумя шпильками 7. Диамагнитные прокладки 6 изготовляют из латуни, а пластины 5 — из железа Армко, имеющего большую магнитную проницаемость. В фасонные пазы верхней плиты 8 впаяны вставки 1 из железа Армко, изолированные немагнитными прокладками 2. [c.125]

На рис. 52 показан кусок латунной болванки прямоугольного-сечения, развалившейся при нагреве ее для прокатки (крупные кристаллы). На рис. 53 показана цилиндрическая болванка латуни, развалившаяся еще до прокатки от перегрева, В изломе видны радиально расположенные крупные кристаллы, вызванные перегревом. [c.121]

Рис. 52. Кусок перегретой латунной болванки прямоугольного сечения. Крупные кристаллы ( /г н. в.)

Подвеска представляет собой сварную раму, чаще всего прямоугольной формы. Внутри рамы или по бокам расположены держатели, на которые крепят детали (рис. 20). Рамы изготовляют из стали, латуни и других металлов. Для процессов оксидирования деталей из легких сплавов применяют алюминиевые и титановые сплавы. Сечение подвески подбирают с таким расчетом, чтобы они не перегревались, для этого плотность тока на стальных подвесках не должна превышать 1 А/мм В верхней части рамы расположены один или два крючка из меди или латуни, с помощью которых подвеску крепят на токоведущую штангу. Крючки приваривают или крепят к раме болтами. На рис. 21 показаны некоторые типы крючков, обеспечивающие хороший контакт, что достигается большой поверхностью соприкосновения со штангой ванны. [c.22]

Приводим на рис. 2 в разрезе прибор для сдувания. Этот прибор состоит из латунной прямоугольной камеры 1, размером 55 > (60 мм, вдоль которой выбран паз полу.кругло ю сечения. В этом пазу помещается соответствующей ему формы полуцилиндра стальной вкладыш 2, поверхность которого утоплена относительно верхней плоскости камеры на 0.2 или 0.3 мм. Сверху камеры кладется стальная (или, сообразно надобности, стеклянная) хорошо доведенная до плоскостности и зеркальности крышка 3, плотно прилсимаемая к ка- [c.105]

Прутки латунные прямоугольного сечения (ГОСТ 6688-91) изготовляют тянутые толпциной 3-10 мм, шириной 5-30 мм, прессованные толщиной 5-25 мм, шириной 10-60 мм. Марки латуней и механические свойства прессованных прутков представлены в табл. 4.2.32. [c.692]

K. горный, прибор для непосредственного измерения по имеющемуся обнажению горной породы (см. Стратиграфия) угла простирания (или азимута линии падения) и угла падения этой породы (пласта или жилы). Прибор (фиг. 3) состоит из буссоли (сы.), прикрепленной к латунной прямоугольной доске abed, длинный край которой параллелен диаметру NS лимба буссоли. Лимб разделен на градусы, причем счет делений возрастает обратно движению часовой стрелки от О до 360° (О или 360° поставлены Y, отмеченного буквой N конца диаметра NS). В соответствии с этим надписи лимба Е и W (восток и запад) переменены местами. На дне буссольной коробки нанесен другой лимб (собственно полукруг), служащий для отсчета углов падения пласта. Они фиксируются вращающимися на оси к стрелки ш острием металлического отвеса в, называемого также к л и н о м е т р 0 М. Нуль деления стоит у отмеченного буквой Е конца диаметра EW (перпендикулярно к краю ad доски). Деления этого второго лимба воз- [c.372]

Мехаппческпе свойства (не менее) латунных прессованных прямоугольных полос [c.158]

Печи с железным сердечником (типа ИЛН6) применяются для плавки латуней, мельхиора и бронз. Они представляют собой своеобразный тип трансформатора, у которого вторичной обмоткой служит расплавленный металл. Плазильное пространство печя (фиг. 309) состоит из двух частей шахты 1 и узкого плавильного канала 2, отформованного в специальном подовом камне 3. Канал, имеющий прямоугольное сечение и треугольную (или кольцевую) форму, охватывает сердечник 4 и первичную обмотку горизонтально расположенного трансформатора. [c.163]

Сплетенные шнуры с квадратным и прямоугольным сечением. Эти набивки делаются из льна, голубого и белого асбеста, хлопка, рами (китайской крапивы), джута, тефлона, кожи и некоторых металлов — свинца или меди. Они пропитываются маслом или промазываются консистентными смазками. Набивки упруги, легко поддаются регулировке. Квадратные сплетенные шнуры размером от 6 X 6 мм и выше, как правило, применяются на вращающихся валах. При смазке графитом они прографичпваются полностью. Медная или латунная проволока используется в качестве сердечника или в исключительных случаях во всех нитях для придания прочности набивке [c.125]

Теплообмен при конденсации водяного пара в трубных пучках исследовался в [4-26, 4-27]. В [4-26] опытный конденсатор представлял собой вертикальный канал прямоугольного сечения 522X193 мм, в котором был расположен шахматный пучок с относительными шагами между трубами Si/d=l,475 и S2/d=l,275. Пар поступал сверху, по ходу пара насчитывалось одиннадцать рядов латунных труб диаметром 19 мм и активной длиной 522 мм. Всего пучок состоял из 72 труб, расположенных горизонтально. Теплоотдача измер5 лась в 1, 2, 3, 5, 7 и 11-м рядах на одной из труб ряда. [c.122]

На рис. 3-15 изображен разрез экспериментальной установки, применявшейся в этих опытах. Вода движется в канале 5 прямоугольного сечения, на дне которого располагается нагреватель 7, приклеенный тонким слоем клея ВФ-2 к верхней поверхности поршня 6. Нагреватель изготовлен из нихромовой пластинки размерами 30X3,7X0,2 мм, по которой пропускается переменный ток 1П0 медным токоподводам 2, смонтированным внутри штока поршня 6. Поршень может перемещаться вверх и вниз IB сальнике 4 с помощью гайки 12 и упорного подшипника 3. Шток поршня соединен с индикатором перемещений 1 с ценой делений 0,01 мм. В боковых стенках канала имеются круглые отверстия, в одно из которых вставлена гильза 10 с радиоактивным препаратом, а в другое — гильза 11 с торцовым счетчиком бета-излучения. Обе гильзы залиты свинцом. В свинце сделаны щелевые отверстия шириной 10 мм и высотой 0,3 мм, а донышки гильз, обращенные внутренней части канала, изготовлены з латунной фольги толщиной 0,1 мм. Щелевидная полость внутри гильзы заполнена порошком радиоактивного изотопа — стронция-90, находящегося в равновесии со своим радиоактивным продуктом распада — пттрием-90. Первый зотоп излучает бета-частицы с энергией 0,6 Мэе, второй — 2,2 Мэе, периоды полураспада составляют соответственно около 20 лет и 60 ч. Щелевидное отверстие в гильзе И играет роль диафрагмы, формирующей узкий пучок излучения, направляемого на торцовый счетчик. [c.62]

Неравномерность обогрева достигалась за счет различного электрического сопротивления по периметру канала. Для этого на одну или две стороны прямоугольного элемента, в зависимости от того, на какой части периметра канала необходимо было получить основное тепловыделение, электролитическим путем наносился слой меди. Плотность теплового потока на смачиваемой части периметра, где происходило основное тепло- ыделение, превышала среднюю плотность теплового потока остальной части в 4—6 раз для латунного элемента и в -20 раз для стального. Каждый элемент имел необогревае- [c.43]

Основные опыты по исследованию гидравлического сопротивления в области конвективного теплообмена без кипения и при кипении проведены для канала прямоугольного профиля из латуни ЛС-59 с внутренними размерами 1,8 X 3,6 млг и канала из стали 1Х18Н9Т с внутренними размерами 1,5 X X 3,0 мм при охлаждении их дистиллированной и дегазированной водой в условиях равномерного и неравномерного обогрева по периметру канала. Участок, на котором происходило основное тепловыделение, составлял 16,7—100%. Исследование закономерностей гидравлического сопротивления прямоугольных каналов проведено при следующих параметрах давлении 0,98 2,45 4,9 и 9,8 Мн/м массовых скоростях (7000, 10 ООО, 14 000, 20 000, 28 ООО и 40 ООО) кг1м -сек средних недогревах до температуры насыщения 50, 100 и 150 К пределах изменения плотности теплового потока от О до 0,8—0,9 критического значения тепловой нагрузки. [c.45]

При изучении общих закономерностей процесса деформации, а также при исследовании связи между показателями прочности материала при растяжении и др. видах напряженного состояния часто пользуются истинными П. н. (см. Напряжение истинное). Истинный П. п. при растяжении характеризует отношение макс. нагрузки к фактич. площади поперечного сечения образца Р/, в момент достижения jP aK вычисляется по формуле 6 = о /(1—где г )(,— равномерное поперечное сужение образца. У конструкционных сталей средней прочности, алюминиевых и магниевых сплавов Sj, превышает Of, обычно на 8—12%, у высокопрочной стали— на 2—4%, у пластичных латуней и нек-рых марок нержавеющей стали — на 20—30%. Истинный П. п. при сжатни5 (, определяется путем деления разрушающей нагрузки на площадь поперечного сечения образца в момент разрушения. S f, всегда ниже сг и тем больше эта разница, чем пластичнее материал. Истинные П. п. при изгибе образца прямоугольного сечения шириной Ь и высотой h и кручении круглого стержня радиусом г вычисляются [c.47]

Вертгейм провел опыты с 65 образцами шестью сплошными цилиндрами из стали, латуни, железа и стекла десятью полыми цилиндрами, из них шестью латунными и четырьмя железными четырьмя сплошными образцами эллиптического сечения, из них двумя стальными и двумя латунными двенадцатью железными призмами, из них тремя квадратного поперечного сечения и десятью прямоугольного поперечного сечения с одной стороной, равной 24 мм и другой, меняющейся от 1 до 24 мм пятью призмами из литой стали с прямоугольным основанием и отношением сторон, меняющимся от 1 до 36 21 прямоугольными призмами из стали, железа, листового железа, латуни и разных видов стекла тремя полыми прямоугольными призмами из латуни и четырьмя призмами из дуба и ели. Изменение объема полых трубок, измерение которого было единственным в своем роде предвестником инструментальных наблюдений в опытах XX столетия, Вертгейм определял с помощью капиллярных трубок ), присоединенных к заполненным водой образцам. Поскольку он решил не представлять свои результаты в виде значений модуля упругости Е или касательного модуля, а из-за наличия нелинейности дать их в виде многочисленных таблиц, содержащих размеры призм и значения измеренных углов, трудно подвести итог характерным результатам этих экспериментов, изложенным на 172 страницах его мемуара (Wertheim [1857, 1, 2]). [c.133]

На горизонтальносверлильных станках фирмы Кернс № О мерная шкала представляет собой массивную стальную линейку с прямоугольным пазом по всей ее длине (фиг. 86, б). В этот паз один за другим (вплотную) устанавливается ряд мерных блоков, каждый из которых имеет центральное отверстие диаметром 19 мм, заполненное латунной вставкой. Оси отверстий смежных блоков находятся на расстоянии 25,4 0,005 мм друг от друга. Электромагнитная головка аналогична рассмотренной при описании предыдущего устройства. [c.138]

Машинные метчики изготовляются, главным образом, из быстрорежущей стали шлифованными. Точность нарезания машинными метчиками соответствует 1—2 классам, скорость резания при обработке стали равна 6,5—13,5 м/мин, а при обработке чугуна 4,5— 9,0 MjuuH. Крепежную резьбу в сквозных отверстиях машинными метчиками можно нарезать за один проход, а трапецеидальную, прямоугольную и упорную за 3—6 проходов соответственно комплектом из 3—6 метчиков. В качестве охлаждающей жидкости при нарезай,ИИ резьбы в стальных и латунных деталях применяются смеси растительных масел с керосином или скипидаром, сульфо-фрезолом ИЛИ 3—5%-ный раствор эмульсии. При нарезании резьб в чугуне применяется охлаждение керосином или минеральным маслом. Стойкость метчиков с диаметрами от 6 до 25 мм составляет 40—180 М ин. [c.148]

Вытяжной пуансон при штамповке алюминиевых и магниевых сплавов не должен нагреваться выше 100° С, иначе возможен обрыв заготовки. Температура стенки вытягиваемой детали должна быть для латуни не выше 300° С, а для стали не выше 450° С. Проведенные опыты [44] показывают, что предельные значения коэффициентов вытяжки /Ппред ДЛЯ штзмповки С подогревом фланца при вышеуказанных оптимальных температурах могут быть приняты при вытяжке цилиндрических деталей в два раза меньше, чем при обычной вытяжке. Соответственно отношение предельной высоты к диаметру изделия, т. е. будет составлять 2,0—2,5. При вытяжке квадратных и прямоугольных деталей отношение высоты к стороне квадрата или к наименьшей стороне прямоугольника, т. е. /г,фед/5, может составлять до 3,0—3,2 или в три— шесть раз больше высоты, получаемой при вытяжке в холодном состоянии. Таким образом, операция вытяжки с подогревом цилиндрических деталей может заменить до трех, а прямоугольных — до пяти операций холодной вытяжки. [c.227]

Мембраны представляют собой круглые гофрированные пластины, толщина которых во много раз меньше диаметра. В зависимости от назначения мембраны концентрические гофры на них могут иметь различный профиль — угловой, прямоугольный, плоский и т. д. Мембраны изготовляются из фосфористой бронзы БрОФ6,5-0,4, оловянистой бронзы БрОЦ4-3, бериллиевой бронзы БрБ-2, БрБ-2,5, латуни Л63, нейзильбера и нержавеющей стали 12Х18Н9Т. Штамповка — гофрирование мембран производится в инструментальных штампах стальным пуансоном на свинцовой либо на резиновой или полиуретановой матрице, а также в штампах с помощью жидкости. Для гофрирования мембран толщиной S > 0,4 мм используют штампы без прижима, для толщин S < 0,4 мм необходимо применять штампы с прижимом. Штамповка мембран производится за одну, две или три операции (гофры последовательно уменьшаются и формируются на гидропрессах с манометром для контроля давления. [c.294]

В следующей своей работе [82] Тода приводит данные о теоретическом исследовании устойчивости цилиндрических оболочек при осевом сжатии. Критическое напряжение и -форма потери устойчивости определялась на основе линейных соотношений Доннелла в перемещени ях. Результаты хорошо согласовались с ранее опубликованными данными численного конечно-элементного анализа и экспериментами для цилиндрических оболочек с круговыми, эллиптическими, квадратными и прямоугольными вырезами. В работе [83] Тода приводит дополнительные данные об экспериментах над оболочками с двумя круговыми вырезами, расположенными в средней части на концах одного диаметра. Опытные образцы изготавливались из майлара, латуни и алюминия. В работе иследов о влияние на критическую нагрузку параметра где а — радиус выреза, R — радиус цилиндрической оболочки, t — толщина стенки. Теоретическое подтверждение выводов, основанных на эксперименте и числовом расчете, дается для одного случая. Критическая нагрузка для тонкой цилиндрической оболочки с большими значениями R/i для рассмотренного диапазона размеров отверстия (a/i 1) определяется параметром а. Для а < 1 влияние выреза мало, однако из-за обычных начальных несовершенств разброс критической нагрузки большой в диапазонеКа< 2 влияние выреза возрастает, критическая нагрузка резко уменьшается. При а >2 с увеличением выреза критическая нагрузка медленно снижается, разброс экспериментальных [c.302]

Допускается применение прямоугольных электродов или квадратных электродов, пра этом их площади должны быть примерно равны площадям круглых электродов, приведенным в табл. 29.9. Электроды для трубчатых образцов (рис. 29.3, б) должны иметь следующую ширину электрод 1 — не менее 10 мм, электрод 2 —от 50 до 250 мм, электрод 3—от 75 до 300 мм зазор g между электродами 1 ж 2 (2+0,2) мм (при измерении объемного сопротивления трубчатых образцов при взаимных поставках странам — членам СЭВ зазор — 1 мм). Если образец имеет форму стержня, то применяют два кольцевых электрода (рис. 29.3, в) шириной не менее 10 мм с зазором между ними (2 0,2) мм. Электроды выполняют из нержавеющей стали, меди, латуни, а иногда и благородных металлов. Контакт с материалом создается прижатием давлением (10 0,2) кПа. Эти электроды применяют при испытаниях всех твердых, а также эластичных (резиноподобных) материалов при температурах —60- . -f250° . [c.357]

Сепар аторы радиальных роликовых подшипников бывают штампованными из стального листа или пластмассы, а также массивными, изготовленными чаще всего из латуни или бронзы. Гнезда под ролики составного массивного сепаратора (рис. 10.9) выполняют цилиндрическими диаметром с = 0,15. .. 0,5 мм. Длина гнезда равна 1 = 1ц,+0,2. .. 0,4 мм. У цельного сепаратора (рис. 10.10) гнезда имеют прямоугольную форму. Ширина и длина гнезда равны размерам ролика, увеличенным на гарантированный зазор (обычно в пределах 0,2. .. 0,5 мм в зависимости от размеров роликов). В тех случаях, когда при эксплуатации подшипника из-за высоких нагрузок в углах окон сепараторов появляются усталостные трещины, следует изменить форму окон с введением галтелей (рис. 10.11). [c.512]

Алмазные резцы (рис. 40) делают с напаянным алмазом и с механиче ским креплением алмаза. Масса применяемых алмазов для резцов 0,5 — 0, карата (1 карат равен 0,2 г). Режущая кромка алмазного резца должн быть расположена так, чтобы равнодействующая составляющая силы резания не проходила по плоскостям спайности алмаза. Переднюю повер.х-ность у алмазных резцов делают плоской. При обработке заготовок из латуни, алюминия и антифрикционных сплавов у = 0°, а = 12°, г = = 0,3-н 0,6 мм, при обработке заготовок из бронзы и твердых алюминиевых сплавов у = — 8°, а = 8°, г = 0,6- 1,5 мм. Главный угол в плане ф = = 45 90°, вспомогательный ф, =20 45°. На стержнях резцов углы в плане делают на 2° больше по фавненпю с углами на самом алмазе. Стержень расточных токарных алмазных резцов делают круглого сечения диаметром 6—20 мм, у токарных проходных — круглого, квадратного и прямоугольного сечений (16 х 16, 20 х 20, 16 х 25 мм). [c.70]

Исходной заготовкой для прокатки листов, полос и лент чаще всего являются слитки, которые, как правило получают непрерывными способами разливки и реже — отливкой в изложницы. Из слитков круглой формы изготовляют прутки, проволоку, трубы. Заг )Товки прямоугольной формы применяют для прокатки листов, полос, лент. Перед прокаткой слитки подвергаются механической обработке (строгание, фрезерование), состоящей из удаления поверхностных дефектов. Затем слитки нагреваются в методических печах (слитки из медных сплавов нагревают в пламенных печах, а из легких металлов и сплавов—в электрических). Нагрев заготовок производится до следующих температур меди 850—950° С, латуни 750—900° С, бронзы 800—920° С, никеля 1250— 1320° С, нейзильбера (сплав марки МНц 15—20) и мель хиора (сплав марки МН19) 980—1030° С, алюминия 400—520° С, титана 800—820° и т. д. Перед прокаткой поверхность нагретых слитков очищают от окалины на дисковых щеточных машинах. [c.278]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...