Пример конструктивного расчета

Содержание книги. В гл. 1 подробно рассматривается история развития тепловых труб. В гл. 2 приводятся теоретические основы процессов, протекающих б тепловой трубе, которые в настоящее время достаточно хорошо разработаны, хотя и существуют некоторые вопросы, требующие дальнейших исследований, особенно расчет условий кризиса теплоотдачи. В гл. 3 рассматриваются проблемы, связанные с применением теории, изложенной в гл. 2, а также дается ряд практических соображений по общему расчету тепловой трубы. В ней также приводятся несколько примеров конструктивного расчета трубы. Глава 4 касается выбора материалов. В ней обсуждаются их совместимость, ресурсные испытания труб, проблемы технологии изготовления, заполнения и герметизации. В гл. 5 описываются специальные типы тепловых труб. В гл. 6 рассматриваются тепловые трубы переменной проводимости, а в гл. 7 — типичные случаи применения тепловых труб. В приложениях собрано большое количество справочных данных, которые могут понадобиться при проработке материала. [c.15]

ПРИМЕР КОНСТРУКТИВНОГО РАСЧЕТА А [c.108]

ПРИМЕР КОНСТРУКТИВНОГО РАСЧЕТА В [c.116]

ПРИМЕР КОНСТРУКТИВНОГО РАСЧЕТА С [c.117]

В качестве примера приведем расчет устойчивости следящего копировального привода с зависимой подачей токарно-копировального станка, схема которого показана на рис. 2.7. Привод имеет следующие конструктивные параметры [c.92]

Дальнейшие вычисления опускаются, так как несколько примеров таких расчетов даны в гл. I. В предложенном решении входной зрачок и действующая диафрагма находятся сзади объектива. Существует еще другое решение задачи при положении диафрагмы впереди объектива. Читателю предлагается найти это второе решение и выяснить его связь с первым. Изучение влияния положения входного зрачка на суммы Зейделя показывает, что его изменение в небольших границах, порядка 1 —2% фокусного расстояния, не оказывает особо большого влияния на конструктивные элементы системы. [c.212]

В рассматриваемых примерах силового расчета механизмов мы предполагали все силы, действующие на каждое звено, расположенными в одной плоскости. В действительности силы лежат в различных плоскостях, что ясно видно на примере зубчатых механизмов, показанных на рис. 13.21, а или на рис, 13.22, а. Расположение действительных опор и их конструкции на этих рисунках не показаны. При расчете реальных конструкций, о чем было сказано выше, необходимо учитывать конструктивное оформление как промежуточных кинематических пар, так и опор. Соответственно должна составляться и расчетная схема элементов механизма. Например, нами были определены силы 32, 12 и Ря2. действующие, на колеса 2 и 2 (рис. 13.21, г). Все эти силы расположены в трех параллельных плоскостях. Сила Рз - расположена в плоскости колеса 2, сила Р — в плоскости колеса 2 и сила Ря2 — в плоскости, перпендикулярной к оси колес 2. и 2. Опоры оси колес 2 и 2 могут быть конструктивно выполнены различным образом в зависимости от требований прочности, надежности, габаритов конструкции, условий сборки и т. д. [c.287]

В конце данной главы в конструктивном расчете А дается пример использования этого уравнения. [c.91]

Пример 3. В качестве численного примера рассмотрим расчет крышки мощной радиально-осевой гидротурбины. Сечение детали представлено на рис. 12.8. Конструкцию делим цилиндрическими сечениями на 12 участков. Границы участков указаны в табл. 12.1. Участки № 1 и 11 рассчитываются по схеме кольцевого стержня, № 8 и 9 — как система радиальных стержней, а оставшиеся восемь участков — по схеме конструктивно ортотропной пластины. [c.197]

Повышение чувствительности прибора и одновременно устранение влияния друг на друга составляющих и Р может быть достигнуто иным путем, если жесткость балки в направлениях осей хи г будет резко уменьшена по сравнению с ее жесткостью в остальных направлениях. Примером конструктивного решения этой задачи является динамометр А. М. Розенберга и А. Н. Еремина (см. фиг. 9). Необходимая толщина упругих перемычек в этом приборе может быть определена простым расчетом. Изменяя ее, можно в широких пределах регулировать чувствительность динамометра. [c.56]

Книга построена на основе лекций, прочитанных сотрудниками Лаборатории—ведущими специалистами в этой области —на курсах усовершенствования при Массачусетском технологическом институте. Особенностью книги является тесное сочетание аналитических расчетов с примерами конструктивного решения рассматриваемых агрегатов и устройств. Большинство вопросов освещено в ней исходя из требований практики. [c.6]

Рассмотрим более подробно расчеты, выполняемые для обеспечения точности положения и вращения, на примере конструктивной схемы вала с опорами (рис. 5.8). Подшипник опоры / установлен непосредственно в корпусе. Опора 2 состоит из двух подшипников, заключенных в стакан. [c.128]

Приведено большое количество примеров конструктивных решений. Методика расчета сварных конструкций также иллюстрирована примерами. [c.2]

Сечение нижнего пояса бункерной балки в условиях примера не удовлетворяет требованиям прочности. Оно не может быть запроектировано из прокатного уголка даже максимального размера, и поэтому крепление воронки принимаем по первому варианту. Дальнейший конструктивный расчет балки по второму варианту опускаем. [c.294]

Примерами задач оптимального проектирования являются определение структуры ЭВМ максимальной производительности при заданных массогабаритных ограничениях, надежности, потребляемой мощности и другом расчет элементов конструкций летательного аппарата максимальной грузоподъемности при заданных мощности двигателя и ограничениях на другие параметры аппарата определение конструктивных параметров электрических двигателей, оптимальных по критерию минимальной стоимости, и др. [c.263]

Оптимальные соотношения конструктивных параметров вихревых воспламенителей известных из опытов / .= 0,1 =0,5 /1 = 3, / = 9. Параметры смес подготовки для вихревых воспламенителей т = 0,01- 0,05 с, 8- 18 мк. В примере расчета принято т = 0,05 с, = 10 мк. [c.344]

Функция ho зависит от конструктивных и обмоточных данных, тока возбуждения и для своего определения требует расчета магнитной цепи индуктора с учетом рассеивания. Поэтому ho нельзя выразить аналитически через геометрические размеры индуктора, как в предыдущем примере. Следовательно, частные производные Ла по геометрическим размерам неизвестны и аналитический подход к решению задачи невозможен. [c.105]

Состав средств обеспечения объектных подсистем САПР зависит от класса проектируемых объектов. В качестве примеров таких подсистем можно назвать подсистемы конструирования объектов, их деталей и сборочных единиц, поиска оптимальных проектных решений, анализа энергетических или информационных процессов в объектах, определения допусков на параметры и вероятностного анализа рабочих показателей объектов с учетом технологических и эксплуатационных факторов, технологической подготовки производства. Любая из перечисленных подсистем не даст возможности проектировщику получить рациональные проектные решения, если не будут учитываться особенности математического и графического описания именно данного класса объектов, не будет обобщен опыт их проектирования, не будут предусмотрены перспективные технологические приемы. Вместе с тем весьма желательна всемерная универсальность объектных подсистем в отношении большого класса однотипных объектов. Например, для всего класса ЭМУ могут быть созданы на единой методической основе объектные подсистемы для анализа электромеханических и тепловых процессов, не говоря уже о конструировании деталей или механических расчетах. Именно универсальность объектных подсистем позволяет свести к минимуму дублирование дорогостоящих работ по их созданию и открывает путь к формированию все более широких по назначению отраслевых САПР. Объектные подсистемы могут находить применение как на определенном этапе проектирования, так и на нескольких его этапах, при этом решается ряд типовых задач с соответствующей адаптацией к требованиям каждого этапа. Примерами могут служить подсистема определения допусков на параметры и вероятностного анализа, применяемая на соответствующем этапе, и подсистема поиска оптимальных проектных рещений, которая может служить как для определения рационального типа и конструктивной схемы объекта, так и для параметрической оптимизации. [c.22]

Реальный объект, освобожденный от несущественных особенностей, носит название расчетной схемы. Для одного и того же объекта может быть предложено несколько расчетных схем в зависимости от требуемой точности и того, что интересует ис-следователя в данном конкретном случае. Так, если в упомянутом выше примере расчета нужно оценить только прочность троса подъемника, то клеть и груз допустимо рассматривать как жесткое целое и свести их действие на трос к силе, приложенной к концу троса (см. рис. В1). Если же необходимо решить вопрос о прочности самой клети, то последнюю уже нельзя считать абсолютно твердым телом. Ее конструктивные особенности надо рассматривать отдельно и в соответствии с ними выбирать для нее расчетную схему. Рис. В1 [c.11]

Рассмотрены тепловые, конструктивные и прочностные расчеты холодильных машин различных типов и их элементов. Даны примеры расчета циклов холодильных машин компрессионных паровых и газовых, абсорбционных и пароэжекторных, термоэлектрических. Приведены методика и примеры расчета компрессоров и аппаратов холодильных машин, а также метод приближенного технико-экономического сравнения машин разных ТИПОВ. [c.430]

Во втором.издании (первое —в 1969 г.) изложены теория расчета и методика анализа конструкций машин и механизмов современных прокатных станов. Приведены назначение, классификация и конструкция основного оборудования и прокатных цехов. Даны примеры расчета основных параметров и механизмов машин, а также конструктивных решений по снижению их массы. [c.29]

В теплообменниках с внутренними источниками энергии применяются не два, как обычно, а оДин теплоноситель, который отводит теплоту, выделенную в самом аппарате. Примером таких аппаратов могут служить ядерные реакторы, электронагреватели и другие устройства. Независимо от принципа действия теплообменные аппараты, применяющиеся в различных областях техники, как правило, имеют свои специальные названия. Эти названия определяются технологическим назначением и конструктивными особенностями теплообменных устройств. Однако с теплотехнической точки зрения все аппараты имеют одно назначение — передачу теплоты от одного теплоносителя к другому или поверхности твердого тела к движущимся теплоносителям. Последнее и определяет те общие положения, которые лежат в основе теплового расчета любого теплообменного аппарата. [c.442]

Отражены инженерные методы оценки малоцикловой прочности в неизотермических условиях и на примере расчета конструктивного элемента (телескопическое кольцо) при высокой температуре (923 К) показаны способы их реализации. [c.421]

В качестве примера, характеризующего возникновение совершенно иных — обобщенных — представлений о сущности процесса конструирования, можно привести случай использования принципа конструктивной преемственности при проектировании погрузочной машины при этом было применено 1153 наименования деталей из различных машин, в том числе 1053 детали из трактора СТЗ, 73 детали из машины ЗИЛ, 15 из машины ГАЗ. Сравнительный нормализованный расчет трансмиссии этой погрузочной машины и трансмиссии трактора СТЗ-5 типа 2ТВ позволил применить трансмиссию трактора в погрузочной машине. [c.8]

Пример 2. Расчет магнитной цепи явиопОлюсной синхронной машины в системе координат [d, q требует вычисления ряда коэффициентов, учитывающих разложение магнитного поля на оси d, q, конфигурацию воздушного зазора и конструктивные различия обмоток статора и ротора (распределенная и сосредоточенная). [69]. Достаточно точное определение этих коэффициентов является трудоемким и ведется с помощью громоздких уравнений и расчетных кривых. [c.99]

Пример. Произведем расчет динамических напряжений, возникающих в девятипролетной мельхиоровой трубке диаметром 28/26 мм шахматного пучка при ее установившихся автоколебаниях. Конструктивные размеры трубки и поле скоростей парового потока в выхлопном патрубке турбины представлены на рис. 63 (ввиду симметричности показана только одна половина поля скоростей). [c.156]

Книга посвящена вопросам возникновения, движения и воздействия жидкой фазы на характеристики проточных частей турбин, работающих на двухфазных средах, а частности на влажном водяном паре. Приводятся результаты детальных исследований движения пленок, структуры двухфазной среды и характеристик турбинных решеток, характеристики и методы расчета проточных частей ступеней, рассчитанных на дозвуковые и большие сверхзвуковые скорости. Большое внималие уделяется проблемам внутритурбинной сепарации влаги н эрозии лопаток. В заключение даются примерь( конструктивного выполнения влажнопаровых турбнн. [c.2]

Расчеты на устойчивость и колебания могут способствовать рациональному выбору компоновки станка и основных конструктивных соотношений его. Ниже в качестве примера приведен расчет на устойчивость гаммы универсальных станков, охватывающей станки с наибольшим диаметром устанавливаемой детали от 250 мм до 500 мм. Гамма строилась с соблюдением принципов подобия, поэтому достаточно было рассчитать один типоразмер станка. Ввиду унификации (сквозной и попарной) основных узлов (коробок скоростей и подач, фартуков и т. п.) по некоторым показателям подобие нарушалось. В результате расчета необходимо было обосновать выбор важного конструктивного показателя — отношения ширины станины В к наибольшему диаметру устанавливаемого изделия D (рис. 58). Для определения основных соотношений в качестве базового станка был выбран средний Ътанок этой гаммы с наибольшим диаметром устанавливаемого изделия 400 мм. Ось шпинделя и ось станины считались лежащими на одной вертикали, что обычно и наблюдается в универсальных станках. Считалось, что при изменении отношения i = [c.188]

Рассмотренные в пособии примеры таких расчетов даны с применением простейших вычислительных средств. Поэтому здесь открываются неограниченные возможности уточнения постановки и способов решения различных задач за счет увеличения числа степеней свободы, учета переменности и распределенности параметров, нелинейных и стохастических (вероятностных) подходов, применения моделирующих и цифровых машин для математического исследования и сопоставительного проектирования и т.д. Различные усложнения возможны при углубленном изучении программного материала, при выполнении различных УИРС, кафедральных НИР и др. Необходимость в таких расчетах может возникнуть не только в процессе курсового, но и дипломного проектирования, когда разрабатываются принципиально новые конструкции или когда оцениваются разные конструктивные варианты исполнения одной и той же машины. Подобные расчеты рекомендуются также для обоснованной проработки методики и программы натурного испы- [c.194]

На поведение оболочек под нагрузкой на участке между двумя соседними связями существенное влияние оказывает расстояние между ними, что необходимо учитывать при составлении расчетной схемы. С зтой точки зрения различают подкрепленные и связанные оболочки, причем последние разделяются на оболочки с редкими ичасты ми связям и. В подкрепленных оболочках расстояние между подкрепляющими кольцами настолько велико, что оболочки в промежутках между ними находятся в основном в безмоментном состоянии. В цилиндрической оболочке (рис. 9.9) зона краевого эффекта распространяется на расстояние не более 2y/Rh. Таким образом, подкрепленными следует считать оболочки, для которых выполняется условие / > 4у/ Юг, где / — расстояние между соседними подкреплениями. С уменьшением расстояния между подкреплениями большие изгибные деформации оболочки полностью охватывают весь пролет. Как показывают расчеты, такое поведение связанных оболочек является преобладающим при условии, что расстояние между двумя соседними связями лежит в пределах 4/г < / < A JRh. Соответствующие связи в оболочках принято считать редкими. Примерами конструктивного исполнения редких связей являются проволоки круглого или прямоугольного сечения (лапшины), припаянные к оболочкам, и точечная сварка через выштамповки в наружной оболочке. [c.178]

Пример 4.3. Расчет ступенчатой внецентренно-сжатой (сжатоизогнутой) колонны. Исходные данные. В качестве примера рассмотрим подбор сечения ступенчатой колонны однопролетного производственного здания, расчет поперечной рамы, которого рассмотрен в предыдущем примере. Конструктивная схема колонны приведена на рис. 4.12. Требуется подобрать сечения сплошной верхней и сквозной нижней частей колонны, произвести расчет базы колонны и анкерных болтов. Расчетные усилия для подбора сечения элементов колонны, расчета базы колонны и анкерных болтов определяются по результатам расчета рамы. [c.174]

Для снижения сейсмических нагрузок некоторыми авторами предлагается устраивать в зданиях так называемый шервый гибкий этаж. При таком решении пе1р,вый этаж здания выполняют каркасным без заполнения, остальные вышележащие этажи возводят из панелей в виде жесткой коробчатой системы. Большие смещения верха гибкой части здания могут быть причиной необратимых деформаций в стойках каркаса. При расчете конструкций гибкого этажа следует обеспечить обратимость деформации стоек. В связи с этим стойки должны быть рассчитаны на прочность по упругой стадии, и их желательно выполнять железобетонными с жесткой арматурой, Один из примеров конструктивного решения крупнопанельного здания с первым каркасным этажом приведен на рис, 3.21, [c.56]

Выбор корректирующих устройств и параметров систем автоматического регулирования РПД производится на основе частотных методов. При учете нелинейных характеристик агрегатов системы регулирования использован способ гармонической линеаризации, позволяющий определять области устойчивых состояний и автоколебаний в РПД Рассмотрены системы автоматического регулирования, обеспечивающие противо1помпажные режимы двигателя и препятствующие срыву потока на диффузоре. Методика проектирования сопровождается многочисленными примерами и расчетами. Приведены некоторые типовые схемы и конструктивные решения элементов ракетно-прямоточных двигателей и их систем автоматического регулирования. [c.2]

Пример 13.1. Провести конструктивный тепловой расчет кожухотрубчатого геплооб-менника (см. рис. 13.3), в котором насыщенным паром с давлением р = 0,6 МПа греется проходящая по трубкам вода от 1 г= 10 "С до 1< =10°С. Объемный расход воды Vi = = 1 л/с=10 м /с. [c.109]

Формальный расчет не учитывает упругих характерпстшс конструктивной системы, которые в действительности очень влияют на истинную величину напряжений. В качестве примера рассмотрим распространенный [c.144]

В 60 настоящей главы были сделаны иеь оторые замечания о рациональной форме сечения при чистом изгибе. Здесь на основе рассмотренных примеров расчета на изгиб эти замечания будут несколько расширены. При этом мы отвлекаемся от каких-либо конструктивных или технологических соображений, связанных с формой сечения той или иной конкретной детали, и считаем сечение рациональным, если оно обеспечивает прочность данной балки при минимальном ее весе, т. е. при минимальной площади сечения. [c.261]

Пусть вращательная пара конструктивно выполнена в виде двух подшипников О и О" (рис. 5.2). Сила Р -2, полученная из расчета, расположена (во взятом примере) в плоскости ВВ зубчатой передачи и является равнодействующей реакций к F"i. Эти реакции и представляют собой реальное силовое нагружение подшипников. Именно они нужны для расчета подшипников на долговечность, а вала — на прочность. [c.182]

Б книге рассмотрены наиболее простые классические задачи об определении термоупругих напряжений и перемещений при заданном распределении температуры в стержневых системах, соединениях, типичных конструктивных элементах в виде балок, пластин и оболочек вращения. Приведены примеры расчета устойчивости, рассмотрены действия теплового удара, оценка термопрочности деталей машин. Может быть полезной для студентов старших курсов, ин-женеров-конструкторов и расчетчиков машиностроительных предприятий. [c.244]

Пример поиска оптимального конструктивного варианта для узла трения. По изложенной выше методике были проведены расчет направляющих и поиск оптимального конструктивного варианта применительно к столу плоскошлифовального станка модели ЗГ71М. Работа выполнена под руководством автора канд. техн. наук Е. М. Харитоновым 1119]. [c.362]

Безобразцовый метод основан (рис. 6.58, в) на сравнении амплитуды А эхо-сигнала от непровара с амплитудой Л о эхо-сигнала от бесконечной плоскости, расположенной на той же глубине, что и непровар. В качестве такой плоскости следует использовать поверхность полки. Безобразцовый метод может быть реализован с помощью дефектоскопов, имеющих калиброванный аттенюатор. В связи с тем, что этот метод основан на сравнении амплитуд эхо-сигналов от непровара и плоскости, контролю должен предшествовать расчет зависимости АЛ = = F (2Ь) или ее экспериментальное построение. На рис. 6.59 в качестве примера показана зависимость АЛ = F (2Ь), полученная с помощью дефектоскопа УД-ППУ для соединений с толщиной полки Я = 25 мм и ПЭП с параметрами Р = 40°, f = 1,8 МГц, а = 5 мм. На основании анализа статистических данных, накопленных при применении безобразцового метода контроля тавровых соединений с конструктивным непроваром, установлено, что погрешность измерения ширины непровара равна 0,5. .. [c.366]

Произведены расчеты оптимизационной задачи на примере трехфазного сверхпроводящего кабеля, что позволяет распространить полученные результаты на более современные конструктивные решения. Получены зависимости удельных приведенных затрат от напряжения в диапазоне мощностей от 0,5 до 10 ГВ-А. Если в качестве верхней границы стоимости изготовления сверхпроводящего кабеля принять стоимость существующего опытного производства (1200 руб/м), а в качестве нижней— максимальную реальную стоимость изготовления маслонаполненных кабелей (200 руб/м), то удельные приведенные затраты, руб/(МВ А км), на сверхпроводящих линиях электропередачи с кабелем, состоящим из трех однофазных коаксиалов в одной криорубашке с пофазным экранированием, составят [c.248]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...