Определение продольных перемещений

Таким образом, чтобы проточить деталь диаметром с 50,2 до 48.4 мм, т. е. на 1,8 мм, необходимо переместить резец вперед на 0,9 мм. На окружности лимба продольной подачи нанесены деления (цена каждого деления 0,1 мм). Таким образом, если в начале резания лимб установить на нулевое деление, то определенному продольному перемещению суппорта с резцом соответствует поворот лимба на длину обрабатываемого участка детали. [c.135]

Существует множество примеров осевого нагружения стержней, продольные перемещения в которых могут быть определены с помощью формулы (1.5). Например, можно легко определить продольные перемещения в стержнях, нагруженных не только приложенными по концам силами, но и одной или несколькими промежуточными осевыми силами, как показано на рис. 1,7. Процедура определения продольного перемещения в стержне, изображенном на [c.22]

Рис. 7. Пространственный элемент тонкостенного стержня с неоднородными граничными условиями в основной системе а, б — реакции связей от единичной нагрузки, приложенной для определения продольного перемещения 1-й точки при различных условиях закрепления в, д — эпюры секториальных координат с полюсом в точке С г — реакции в узловой точке С от единичной силы, приложенной для определения продольного перемещения точки К

КРУЧЕНИЕ ПРИЗМЫ ИЛИ ЦИЛИНДРА С ЭЛЛИПТИЧЕСКИМ ОСНОВАНИЕМ 52. Определение продольных перемещений [c.125]

Определяя постоянные интегрирования из условий, что перемещения начала координат равны нулю и крайние точки оси г/ = О при X = 1 не имеют вертикальных перемещений, получим окончательное выражение для определения продольных перемещений [c.68]

Рис. 29. Схема нагрузки полосы для определения продольных перемещений

Для определения продольных перемещений при действии усилия, равномерно распределенного на участке шириной 2(1, может быть использована формула (У.14). [c.89]

Перейдем теперь к определению продольных перемещений в пологой гибкой нити, загруженной произвольной поперечной нагрузкой, при переходе нити из одного состояния в другое. [c.22]

Первые тр-и члена представляют собой перемещение вверх сечения В — В под действием силы Яд, четвертый член — перемещение вниз сечения В — й от действия силы Е. Из этого уравнения находим Яд, после чего определение продольных сил в сечениях производится без затруднений по методу сечений, как показано в предыдущих параграфах. [c.68]

Порядок расчета следующий. Записывают канонические уравнения для определения лишних неизвестных. Основная система приведена на рис. 3-27,6. После определения лишних неизвестных находят продольные перемещения узлов рамы. Коэффициенты канонических уравнений вычисляют по формулам [c.176]

Пример 2.10. Равновесие узлов 1 и 2 рамы не изменится по сравнению с рисунком 2.18, а деформированное состояние будет включать и продольные перемещения (рисунок 2.19). Для определенности примем, что ЕА= 120 EL [c.81]

Выше было отмечено, что стержневые системы, как правило, рассчитываются без учета продольных перемещений и сдвига стержней. При температурном воздействии пренебрежение продольными перемещениями приводит к значительным погрешностям в определении напряженно-деформированного состояния. Поэтому для стержня, который испытывает воздействие температуры, нужно применять полное матричное уравнение МГЭ для изгиба и растяжения вида [c.121]

У несвободных стержневых систем опорные связи препятствуют появлению изгибных форм и для точного определения критических сил необходимо учитывать деформацию растяжения-сжатия в условиях продольно-поперечного и статического изгибов. Данная проблема сводится к аналитическому решению соответствующих нелинейных дифференциальных уравнений, что, в свою очередь, имеет трудности математического порядка. Поэтому обычно при определении критических сил несвободных систем продольными перемещениями (деформациями растяжения-сжатия) пренебрегают. Полученные при этом критические силы точными методами (методы сил, перемещений, начальных параметров, МГЭ) будут заниженными по отношению к действительному спектру. В этом состоят трудности расчета статическим методом несвободных систем на устойчивость. Однако подобные расчеты выполняются, так как критические силы будут иметь определенный запас устойчивости. Рассмотрим примеры определения критических сил несвободных рам. [c.192]

Исходная система уравнений, необходимых для определения продольных усилий и перемещений в ребрах и касательного усилия в пластине, дана в разд. 1.3, где содержится ее подробный, вывод. В частности пока-зано, что продольные усилия в ребрах и продольные перемещения в них могут быть выражены через функции напряжений Фь Фг,..., Фп, получаемых путем решений системы п линейных обыкновенных дифференциальных уравнений (1.23). Принципиальных трудностей в решении системы (1.23) нет. Однако в общем случае, когда жесткость всех ребер разная и участки пластины между ребрами различны, решение оказывается все же громоздким. [c.26]

Ниже опишем общий метод определения продольных усилий и продольных перемещений в ребрах, когда соблюдаются предположения (1.50)—(1 53). В последующих двух-разделах будут изучены частные случаи. [c.28]

Для определения матрицы Шо, имеющей размер 2x2, зададимся линейным законом изменения продольного перемещения ui по длине элемента [c.352]

Рассмотрим еще треугольную решетку (см. рис. 18, в). В ее узлах приложим действующие в продольном и поперечном направлениях силы = 1 фис. 21, д) и. 5 = 1 (рис. 21, б). Применяя формулу Мора для определения обобщенных перемещений Г и Э, соответствующих обобщенным силам и, получим [c.20]

Для определения продольной деформации были применены электротензометрические датчики сопротивления. Установка показана на рис. 3.86, а графики измеренных радиальных перемещений и продольных деформаций даны соответственно на рис. 3.87, 3.88. [c.447]

Контакты поляризованного реле РП и РП используются для определения направления перемещения салазок — вперед или назад. Напряжение подается одновременно к электромагнитным муфтам 5 и 6 хода вперед соответственно для продольного и поперечного перемещения или одновременно к электромагнитным муфтам 4 и 7 хода назад — для продольного и поперечного перемещения. [c.194]

Криволинейные участки траектории аппроксимируются отрезками спирали Архимеда. Это соответствует линейной интерполяции в полярной системе координат — повороту стола на определенный угол отвечает соответствующее продольное перемещение салазок. [c.302]

При шлифовании напроход с продольной подачей круги определенного профиля все время находятся на одинаковом расстоянии один от другого. Цилиндрическая деталь 4 располагается на неподвижном ноже 2 между ведущим 1 и шлифовальным кругом 3. Ведущий круг устанавливают под небольшим углом к оси детали (а = 1н-6°). Чтобы обеспечить касание ведущего круга со шлифуемой поверхностью по ширине круга, а не в одной точке, ему придается форма гиперболоида. Модель, поясняющая образование гиперболоида вращения, представляет два диска с закрепленными между ними гибкими нитями и развернутыми в противоположные стороны (рис. 185, б). Ведущий круг сообщает детали вращение со скоростью Ид = Ув os а порядка 10—100 м/мин и продольное перемещение со скоростью — Ув sin а порядка 1—3 м/мин. Проходя между кругами по ножу, деталь шлифуется на величину, равную припуску на диаметр. Поперечная подача каждого из кругов осуществляется для компенсации износа. [c.253]

Нетрудно заметить, что при традиционном подходе к определению обобщенных усилий этот результат не мог бы быть получен, поскольку изгибающий момент в целом не совершает работу на продольном перемещении. [c.20]

Стол шпоночно-фрезерного станка имеет только продольное перемещение для настройки станка при фрезеровании шпоночного паза на определенном участке вала, у крупных моделей стол вообще неподвижен. Продольное перемещение имеет фрезерная бабка, ось шпинделя которой расположена строго по оси стола. Самоцентрирующие тиски с призматическими губками установлены в центре гола при помощи сухарей и автоматически обеспечивают симметричное расположение паза относительно оси вала. [c.297]

Измерение шага. При измерении шага на универсальном микроскопе с ножами ножи вплотную придвигаются к образующим профиля. Соответствующая пунктирная нить окулярной сетки совмещается с изображением риски ножа так, чтобы точка перекрестия нитей приходилась примерно на середине стороны профиля (фиг. 496). Определение размера шага резьбы практически сводится к изме- >ению расстояния между одноименными (правыми или левыми) сторонами профиля двух витков. Измерение осуществляется путем продольного перемещения каретки 2 (фиг. 479). Разность отсчетов по продольной шкале выразит размер шага. [c.368]

В связи с принятым допущением о равномерном распределении нормальных напряжений по толщине сечения оказывается достаточным найти эти напряжения лишь в точках средней линии сечения. А так как нормальные напряжения можно выразить через удлинения соответствующих волокон стержня, которые в свою очередь связаны определенной зависимостью с продольными перемещениями точек сечения, то необходимо исследовать эти перемещения, т. е., при нашем выборе осей, перемещения и. [c.301]

При автоматической обработке деталей продольное перемещение производится барабанами 8 медленного вращения (БМВ) и барабанами 9 быстрого вращения (ББВ). В это время отключается соленоид 15, благодаря чему включается муфта 16. После обтачивания ступени валика на определенную длину включается соленоид 15 и производится размыкание муфты 16. [c.371]

В корпусе 9 (рис. 14.4, о) закреплена пластмассовая панель 14, имеющая выводы АМ, КЗ, ПР и СТ. К выводу АМ присоединяется провод от положительного вывода аккумуляторной батареи, к выводу КЗ — цепь первичной обмотки катушки зажигания, к выводу СГ — цепь управления стартером, к выводу ПР — цепь питания контрольноизмерительных приборов, радиоприемника и некоторые другие потребители. Выводы КЗ, ПР и СТ соединены с пружинящими контактами 2. Вывод АМ соединен с контактной пластиной 1, поводки 15 которой входят в прорези пластмассового ротора 11. С другой стороны ротор 11 соединен с хвостовиком цилиндра 4, продольное перемещение которого в корпусе 9 ограничено стопорным кольцом 6. Пружина 3 ротора, обеспечивающая повороту ротора II противодействующее усилие, упирается в кольцо /0. Шарики 13 под действием пружины 12 входят в лунки на корпусе 9, обеспечивая фиксацию ротора //в определенных положениях при повороте. Гайкой 7 осуществляется крепление замка-выключателя. Ключом 8, который вводится в определенной конфигурации прорезь цилиндра 4, осуществляется поворот цилиндра 4, а вместе с ним и ротора 11 с контактной пластиной /. [c.248]

Обычно начальная окружность резца при обработке катится по неподвижной начальной прямой детали. В соответствии с этим полюс профилирования непрерывно перемещается по начальной прямой. Иногда, как, например, при обработке на зубофрезерных станках с протяжным суппортом, ось резца остается на месте, а продольное перемещение осуществляется деталью. Определение профиля резца производится с учетом только относительного движения резца и детали и не зависит от того, будет ли продольное перемещение иметь деталь или резец. Профиль режущей кромки получается один и тот же. [c.849]

Для последовательной гибки труб в разных плоскостях создан станок автоматического действия (фиг. 50). На каретке 11 в подшипнике установлена поворотная втулка 10, жестко связанная с гидравлическим цилиндром и снабженная зажимной цангой 5, со сквозным отверстием для прохода трубы. Зажим трубы осуществляется продольным перемещением цанги, соединенной с полым штоком цилиндра. В пазах многогранного барабана 25 укрепляются установочные упоры 7, 9 я 12 по три на каждой грани. Барабан поворачивается с помощью мальтийского креста 20 я фиксируется в определенном положении фиксатором 6. [c.83]

Использование лимба продольной пода-ч и. Для сокращения времени, затрачиваемого на измерение длин обрабатываемых деталей, на современных токарных станках установлен лимб продольной подачи. Этот лимб представляет вращающийся диск большого диаметра (рис. 132), расположенный на передней стенке фартука и за маховичком продольной подачи. На окружность диска нанесены равные деления. При вращении маховичка поворачивается и лимб, связанный зубчатой передачей с колесом продольной подачи. Таким образом, определенному продольному перемещению суппорта с резцом соответствует поворот лимба на определенное число делений относительно неподвижной риски. [c.149]

На окружности лимба нанесены равные деления (цена каждого деления 0,1 мм). При вращении ма.ховичка поворачивается лимб, связанный зубчатой передачей с колесом продольной подачи. Таким образом, если в начале резания лимб установить на нулевое деление, то определенному продольному перемещению суппорта с резцом соответствует поворот лимб9 на определенное число делений относительно неподвижной риски. [c.55]

При одном обороте рукоятки винт перемещается вдоль оси на величину Л, назыпае.мую шагом винта. Для определения зависимости между бср и 6s,V воспользуемся тем, что продольное перемещение винта 6s.v составляет такую же [c.308]

Но часть того же примера связана с определением деформации е через удлинение Д/, которое можно рассматривать как продольное перемещение одного из концов стержня, если другой конец считать неподвижным. Эта часть задачи чисто геометрическая (кинематическая) и решается независимо от уравнений статики. Для полноты формулировки задачи пока недостает информации о механических свойствах материала, т. е. о его способности сопротивляться силовому воздействию. Эту информацию в механике твердого тела получают из эксперимента, с помощью которого устанавливают зависимость (1.4) деформации б от напряжения а. Эксперимент осуществляют на специальных испытательных машинах, в которых испытаниям подвергают стандартные образцы, и получают зависимость а —г в виде графика, показанного на рис. 1.5. Эта условная диаграмма растяжения a = FlAa, в = = AIIIq), на которой отмечены ряд характерных участков и точек Спи — предел пропорциональности, [c.12]

Для пр Я Варительного опред ел вн1ия тангенциального усилия царапания в конструкции установки предусмотрено записывающее устройство, состоящее яз маятникового рычага 4 с уравновешивающим грузом 2 стрелки с карандашом 5 барабана 1 с диаграммной бумагой реечно-зубчатой передачи, которая включает косозубую рейку 19 и зубчатое колесо 20. Рейка закреплена на нижней части гайки и входит в зацепление с зубчатым колесам, связанным фрикционно с бара-бано1М. Таким образом, при продольном перемещении гайки с кассетой барабан получает вращение через зубчатое колесо. П,ри отсутствии тангенциального усилия на инденторе маятниковый рычаг неподвижен, и поэтому стрелка с карандашом нанесет прямую лащию по окружности барабана. При приложении тангенциального усилия к индентору маятниковый рычаг будет отклоняться от вертикального положения, увлекая за собой стрелку, отклонение которой и покажет вели чи.ну тангенциального усилия царапания в определенном [c.121]

Двухканальный автоматический подъемник мод. 852П50 (см. поз. 10 на рис. 24) с переналадкой каналов, с разными направлениями приема и выдачи и встроенным механизмом ориентации (рис. 32) ориентируют по торцам в процессе транспортирования наружные кольца конических роликовых подшипников или другие кольца со ступенчатым отверстием. Кольца, не имеющие строгой ориентации по ширине торцов, подведенные к первому каналу подъемника, подаются по нему в приемный лоток 13 механизма ориентации и из него в вырезы 14 звездочки 5, вращающейся с валом 6. На этом же валу находится диск 8, несущий толкатели 3 с закрепленными на них дисками 4, которые перемещаются в вырезах 14. Кольцо попадает между торцом толкателя 3 и его диском 4. Во время вращения звездочки 5 и диска с толкателями, последние, будучи прижатыми пружинами 12 через ролики 10 к неподвижно закрепленному копиру 11, получают продольное перемещение. Во время прохождения колец над лотком 7 выгрузки толкатель 3 с диском 4 продвигается вдоль своей оси на определенную величину. Если кольцо обращено к толкателю широким торцом, он продвигает его из выреза 14 вперед на такую величину, что торец кольца заходит за торец диска 8, и кольцо выпадает в лоток 7 выгрузки. [c.339]

Координатно-отсчетное устройство типа PQT для универсальных токарных станков, разработанное фирмой Оливетти (Италия), представлено на рис. 76. Устройство позволяет определять диаметральные и осевые размеры обрабатываемой детали в процессе обработки путем отсчета поперечных и продольных перемещений суппорта. Эти перемещения фиксируются двумя датчиками положения типа ин-дуктосин. Один из датчиков 2 установлен на кронштейне, прикрепленном к продольным салазкам суппорта. Шток датчика / скреплен с поперечными салазками. Второй датчик салазками суппорта. Таким образом, датчик 2 фиксирует поперечные, а датчик 8 — продольные перемещения суппорта. Величины перемещений преобразуются в показания оптических индикаторов, размещенных в корпусе 6 устройства, установленном на передней бабке станка в положении, удобном для наблюдения. Шкала 4 служит для отсчета поперечных перемещений, шкала 3 фиксирует величину и направления продольного перемещения. При обтачивании с продольной подачей инструмент устанавливается на заданный размер (диаметр) в соответствии с показаниями прибора 5, предназначенного для определения первоначального положения инструмента. Это положение задается цифрами, набранными рабочим-оператором на шкале прибора по результатам обработки пробной детали. [c.128]

На полуавтоматической линии используется способ спирального наложения слоев обрезиненного корда, благодаря чему обеспечивается равномерная вытяжка корда и улучшается качество покрышек. Этот способ заключается в следующем. Конец слоя корда определенной ширины и направления распололсения нитей основы подается из питателя и закрепляется на сборочном барабане. Дорновый вал сборочного барабана приводится во вращение, и корд наматывается на барабан. Одновременно начинается незначительное продольное перемещение барабана для намотки корда с равномерным смещением кромок его слоев. Сделав неполных три оборота, барабан останавливается подвижные захваты еще зажимают конец корда. Дублирующий ролик подводится к барабану. Корд, намотанный на барабан, отрезается специальным ножом, лезвие которого проходит через щель направляющего лотка питателя. Здесь используются автоматическая подача корда с питателя на сборочный барабан и новая конструкция передаточного механизма, состоящая из подвижного и неподвижного магнитозахватов для удержания конца слоя обрезиненного корда. [c.213]

Докажем теперь, что 2л+1 концевых условий достаточно для определения продольных усилий Nj (/ = 1, 2,..., п+1) в ребрах и в случае, если на npaiBOM торце-заданы продольные перемещения j(1.15) [при Aj = 0 получим условия (1.14 ]. Полагая в формулах [c.16]

Примеры пластин, подкрепленных произвольным количеством ребер, показаны на рис. 1.6 и 1.7. Левые концы ребер нагружены заданными продольными силами Рл, Р2,-,Рп+и правые —либо нагружены заданными дродольными силами Р, Р2, Р п+ (см. рис. 1.7), либо защемлены (см."рис. 1.6). В реальной конструкции встречаются и иные условия на концах ребер. Например, могут быть заданы продольные перемещения, усилия на одной части концов и продольные перемещения на другой. Здесь мы рассмотрим решение в случае концевых условий одного типа на каждом торце подкрепленной панели. Для определенности будем считать, что на всех левых концах ребер заданы силы, на всех правых либо силы, либо продольные перемещения. [c.26]

Приспособление (рис. 34) состоит из основания /, корпуса 6, шпня-деля 2 с цангой 5, делительного диска 7, фиксатора 8, штревеля Ю. Заготовку 4 рабочей частью вставляют в цангу 5 с определенным выж-том и зажимают штревелем 10. Стол продольным перемещением подается к кругу на длину квадрата до упора. Происходит поперечная подача стола на алмазный круг 3 до установленного размера — шлифуется одна сторона квадрата. Стол отводится в первоначальное положенве, производится деление на 90° с помощью стержней 9 делительного диска 7 и фиксатора 8. Так шлифуются все четыре стороны квадрата. Затем стол отводится, цангу 5 открывают штревелем 10 и заготовку вынимают. [c.43]

Значение В( такое же, как и секториальная координата <0с, , хотя для определения бимомента была использована эпюра главных секториальных координат. Аналогично определяются продольные перемещения для любого многоскладчатого профиля. Например, можно определить продольное перемещение точки К в закрепленном сечении профиля (рис. 7, г). Сечение закреплено узловой точкой [c.189]

Как известно из предыдущего, расчет на жесткость элемента конструкции, имеющего форму бруса, заключается в определении наибольших перемещений его поперечных сечений и сопоставлении их с допускаемьми, зависящими от назначения и условий эксплуатации данного элемента. Например, рассчитывая вал на жесткость при кручении, ограничивают углы поворота поперечных сечений вокруг его продольной оси. Напомним также, что решение статически неопределимых задач на растяжение (сжатие) и на кручение связано с составлением уравнений перемещений, т. е. по существу, с определением в первом случае линейных, во втором — угловых перемещений поперечных сечений рассчитываемых брусьев. [c.275]

Смотреть страницы где упоминается термин Определение продольных перемещений : [c.248] [c.187] [c.188] [c.133] [c.362] [c.143] [c.67] [c.137]

Смотреть главы в:

Мемуар о кручении призм Мемуар об изгибе призм -> Определение продольных перемещений

ПОИСК

Определение по перемещениям

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...