Общие условия теплопередача

ОБЩИЕ УСЛОВИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ [c.292]

При расчете теплопередачи мы полагали, что температура t i одинакова для всей оребренной поверхности. В действительности же вследствие термического сопротивления тш пература ребра у вершины ниже, чем у основания. Кроме того, при оребрении поверхности меняются также и общие условия теплообмена как вследствие изменения характера движения жидкости, так и изменения взаимной облученности частей поверхности нагрева. Правильное значение а и распределение температуры по всей оребренной поверхности могут быть установлены на основе эксперимента. [c.193]

Продолжительность стабилизации связана с изменением температурного режима и определяемых им условий теплопередачи. Дымовые газы находятся в парогенераторе 6—8 сек, их общая теплоемкость составляет сотые доли процента теплоемкости парогенератора, и поэтому их прямым влиянием на стабилизацию можно пренебречь. Вместе с тем температура газа зависит от температуры омываемых им поверхностей нагрева. В топке это влияние пренебрежимо мало, так как теплопередача определяется разностью четвертых степеней температуры. В конвективных газоходах изменения температуры пара, воды и металла влияют на теплопередачу тем сильнее, чем меньше разность температур, и пренебрегать ими нельзя. Стабилизация температуры по пароводяному тракту является одним из признаков стабилизации режима в целом. [c.120]

При нагреве или охлаждении вязких жидкостей может быть предусмотрено постоянное очищение поверхностей нагрева при помощи приспособлений в виде вращающихся скребков, спиральных валов и т. п. Это позволяет, несмотря на обычно худшие условия для теплообмена при увеличении вязкости, сохранить на высоком уровне величину общего коэффициента теплопередачи . [c.311]

Таким образом, при моделировании котлов сложная задача определения общего коэффициента теплопередачи k в пароперегревательных и котельных пучках с некоторым приближением может быть сведена к выявлению величины коэффициента теплоотдачи конвекцией который в рассматриваемых условиях оказывает решающее влияние на теплообмен. [c.155]

Отсюда отчетливо видно, что при общий коэффициент теплопередачи можно существенно увеличить путем оребрения так, чтобы имело место условие EF j F. [c.80]

Как известно, точность результатов, получаемых методом аналогии, зависит главным образом от точности задания граничных условий. Поэтому в тех случаях, когда условия конвективного теплообмена на поверхностях ротора не удавалось привести к известным частным задачам общей теории теплопередачи, граничные условия приходилось задавать довольно приближенно. Однако, как правило, в этих случаях выполнялись вариантные опыты и расчеты, в результате которых принимались граничные условия, обеспечивающие получение известного запаса по температурному уровню. [c.190]

Для точного определения общего коэффициента теплопередачи k при испытании требовалось бы знать для каждого режима работы соответствующую установившуюся температуру. Последняя должна оставаться постоянной за все время измерений. В этом случае расчет по определению величины k упрощается, поскольку величина q может быть заменена тепловым потоком q (так как здесь v" = 0), который сам определяется условиями эксплуатации муфты. Для величины k в этом случае имеем следующее выражение [c.105]

Если реактор имеет охлаждающий змеевик или рубашку охлаждения, то его регулирование можно осуществить изменением расхода хладоагента в змеевике или рубашке реактора. Такой способ регулирования позволяет изменить как общий коэффициент усиления системы, так и условия теплопередачи. Передаточные функции реактора при изменении расхода для моделей как с сосредоточенными, так и с распределенными параметрами даны в диссертации Вебера [Л. И]. Уравнения были проверены на 360-литровом реакторе, в котором при автоматической подаче пара с расходом, зависящим от температуры, осуществлялась экзотермическая реакция нулевого порядка. Оказалось, что реактором можно достаточно легко управлять в неустойчивой области, так как постоянная времени собственно реактора намного больше других постоянных времени. Однако при большой инерции измерительного устройства (датчик с массивным защитным чехлом) качество регулирования оказалось значительно хуже и разница между максимальным значением коэффициента усиления и его минимальным значением стала существенно меньше. [c.416]

Температурное поле и поле деформации в твердом теле в общем случае взаимосвязаны. Однако при обычной теплопередаче, происходящей в неравномерно нагретом твердом теле за счет теплового воздействия как окружающей среды, так и внутренних источников тепла, влиянием деформаций тела на расп еделение в нем температуры можно пренебречь. Это позволяет изучать температурное поле в твердом теле, соответствующее определенным условиям теплопередачи, независимо от деформированного состояния тела. [c.54]

Обжиг. Изделия обжигают в эмалировочных печах как периодического действия, так и в конвейерных. Вследствие высокого коэффициента расширения алюминия и возможности деформации изделий при неравномерном нагреве, а также в связи с малым интервалом оплавления эмалей особенное значение имеет постоян--ство температуры по всему печному пространству. В зависимости от вида эмали обжиг производят при температуре 530—580° С. Продолжительность выдерживания изделий в печи зависит от толщины металла, свойств данной эмали, величины загрузки, конструкции печи и т. д. Обычно большую часть времени обжига занимает нагревание изделия до температуры обжига, а время оплавления покрытия составляет 2—3 мин. Общее время обжига равно 5—15 мин. При сравнительно низкой температуре обжига эмалей для алюминия изменяются условия теплопередачи от нагревательных элементов печи к изделиям в сравнении с условиями при обжиге стальных изделий. Прямое теплоизлучение начинает играть меньшую роль по сравнению с конвекцией. Поэтому в печах для обжига эмалированного алюминия необходимым условием получения равномерной температуры (отклонения от заданной не должны превышать 5°) является принудительная циркуляция нагретого воздуха в печном пространстве. [c.401]

При выводе дифференциального уравнения теплопроводности Фурье были приняты за основу самые общие законы физики сохранения энергии и теплопроводности Фурье. Поэтому оно не связано никакими ограничивающими конкретными условиями теплообмена и является основным уравнением математической физики для расчетов различных условий теплопередачи в телах. Так, если внутри нагреваемого (охлаждаемого) тела имеется дополнительный самостоятельный источник теплоты с удельной мощностью со, ккал/(м -ч), то для описания процесса теплопередачи к дифференциальному уравнению прибавляется дополнительный член [c.24]

Как общее правило, время нагрева загрузки в высокотемпературной садочной электрической печи сопротивления рекомендуется определять по следующей методике, учитывающей физические условия теплопередачи в печной камере. Общая длительность нагрева т разделяется на два участка т =Т1 + Т2, где Т1 — длительность нагрева в режиме с постоянным тепловым потоком д, определяемым реальной интенсивностью теплового потока от нагревательных элементов к тепловоспринимающей поверхности загрузки, а Тг — длительность конечного участка нагрева, который может проводиться в следующих тепловых режимах в зависимости от степени массивности загрузки для тонкой загрузки — в режиме с постоянной температурой печи для массивной загрузки — в режиме с постоянной температурой поверхности загрузки (со снижением интенсивности теплового потока) или в режиме с постоянной температурой печи. [c.153]

В реальных условиях тепло передается от одной жидкостной среды к другой в большинстве случаев одновременно всеми тремя способами теплообмена, т. е. имеет место сложный теплообмен. Для расчетов теплопередачи при сложном теплообмене вводят общий коэффициент теплопередачи к, показывающий, какое количество тепла передается от одной прилегающей к ограждению среды к другой среде через 1 поверхности ограждения за час при разности температур ( 1—одной и другой среды в 1° С. Тогда расчетная формула для сложного теплообмена приобретает такой общий вид [c.123]

Для средних условий работы общий коэффициент теплопередачи определяется следующим образом [c.159]

Для теплоизоляции цельнометаллических вагонов применяются конструкции изоляции из мипоры, алюминиевой фольги, стекловолокна и др. Трудность выбора надежной изоляции усугубляется наличием ребер жесткости, которые играют роль тепловых мостиков и увеличивают общий коэффициент теплопередачи изоляции. Ребра жесткости по габаритным условиям в полной мере не изолируются, поэтому в этих местах возможно отпотевание обшивки. В целях частичного ослабления отпотевания участков обшивки на ребрах жесткости полки ребер изолируются техническим войлоком или сукном, или прокладками из пропитанного битумом или лаком картона. [c.389]

В общем случае (нестационарные условия теплопередачи) величина теплового потока при прохождении его через выделенный слой будет изменяться. Для определения величины изменения теплового потока по толщине слоя нужно предыдущее уравнение продифференцировать по йх, тогда получим [c.10]

Решение вопросов, связанных с передачей тепла в нестационарных условиях, сводится к интегрированию дифференциальных уравнений теплопроводности (1) и (2), приведенных в главе I. Решение этих уравнений в общем виде представляет задачу более сложную, чем решение дифференциальных уравнений температурных полей в стационарных условиях теплопередачи. [c.96]

Нас пока завихрения воздуха будут интересовать в связи с периодом запаздывания воспламенения. Общие соображения в данном случае могут быть следующие. При равенстве всех прочих факторов увеличение скорости движения воздуха в камере сгорания приводит к увеличению теплоотдачи в стенки и к понижению температуры и давления к моменту впрыска топлива. Это должно неблагоприятно отразиться на величине периода запаздывания воспламенения. С другой стороны, увеличение скорости вихревого движения воздуха улучшает условия теплопередачи от воздуха к топливу, увеличивает число молекул кислорода, соприкасающихся с частицей топлива, и, следовательно, ускоряет процесс физико-химической подготовки топлива. Какой из этих факторов преобладает, зависит от ряда причин и прежде всего от степени сжатия двигателя. В дизелях, где степень сжатия высокая, преобладает второй фактор. Поэтому в дизелях завихрения воздуха полезны и с точки зрения запаздывания воспламенения и для улучшения перемешивания топлива и воздуха. [c.45]

Из вышеизложенного очевидно, что выявить узкое место теплопередачи и наметить способы его устранения возможно лишь на основе знания и анализа частных термических сопротивлений. Знание же только коэффициента теплопередачи или общего термического сопротивления в этом отношении ничего не дает. Вот почему при изложении курса мы не ограничились рассмотрением только процессов теплопередачи и рекомендацией значений k, а подробным образом рассмотрели частные условия теплообмена. [c.199]

При выводе расчетных формул теплопередачи (см. гл. 6) было принято, что в данной точке или сечении теплообменного устройства температура рабочей жидкости постоянна. Однако это положение для всей поверхности справедливо приближенно лишь при кипении жидкости и конденсации паров. В общем случае температура рабочих жидкостей в теплообменниках изменяется горячая охлаждается, а холодная нагревается. Вместе с этим изменяется и температурный напор между ними M =(t —t2)i. В таких условиях уравнение теплопередачи (8-1) применимо лишь в дифференциальной форме к элементу поверхности dF, а именно [c.229]

Приведенное условие можно понять, если рассмотреть общее термическое сопротивление теплопередачи трубопровода, на который наложен слой изоляции (рис. 6-15) [c.219]

На установке при. мощности реактора 50 МВт были замерены общие коэффициенты теплопередачи ОТО [И], которые были сравнены с расчетными значениями, откорректированными для этой мощности. Номинальная мощность теплообменника 62,5 МВт. Корректировка расчетного значения коэффициента теплопередачи была проведена с запасом на предполагаемое загрязнение теплопередающей поверхности (физические параметры были оценены по нодминальным условиям). [c.276]

В качестве примера условий, имеющих место в теплообменнике до наступления установившегося состояния, рассмотрим случай противотока в области х > 0. Пусть по одну сторону тонкой перегородки (с нулевой теплоемкостью) в плоскости г = О жидкость течет со скоростью U в направлении оси х пусть, далее, М — масса жидкости на единицу поверхности, с — удельная теплоемкость этой жидкости, и — температура в плоскости х в момент времени t. Пусть по другую сторону перегородки на единицу поверхности приходится масса жидкости Mi с удельной теплоемкостью i пусть, далее, м, — температура жидкости в плоскости х в момент времени t, а — /, — ее скорость в направлении х. Пусть, наконец, И общий коэффициент теплопередачи ), так что тепловой поток в единицу времени через стенку в точках х — onst, г = О равен [c.391]

Главное требование в выборе возможного парового цикла — иметь подходящее И между паром и гелием. Выбор возможен в определенной области условий перегрева. Здесь применяется следующий цикл (фиг. 40). Тепловой баланс дает температуру гелия на границах секций. Зная эт1т температуры, возможно вычислить произведение 11 А, требующееся в каждой теплопередающей секции, где —общий коэфициент теплопередачи, А—площадь теплопередающей поверхности. Прежде чем произвести выбор, испытывались различные устро11ства потока, [c.154]

Цельнометаллические вагоны по сравнению с другими обеспечивают более безопасные условия двин ения и удлиняют в два-три раза срок между капитальными ремонтами. Наряду с этими достоинствами они имеют недостаток, заключающийся в необходимости устройства надежной тепловой изоляции из-за наличия металла и тепловых мостиков. Для теплоизоляции цельнометаллических вагонов применяются конструкции изоляции из алюминиевой фольги, ипорки (пиатерм), древесно-волокнистых плит, стекловолокна и др. Трудность выбора надежной изоляции цельнометаллического вагона усугубляется наличием ребер жесткости, которые играют роль тепловых мостиков и увеличивают общий коэффициент теплопередачи изоляции. Ребра жесткости по габаритным условиям в полной мере не изолируются, поэтому возможно в этих местах отпотевание обшивки. [c.279]

В первой серии опытов концентрации вводимых с добавочной водой грубодисперсных примесей были 150, 500 и 1000 мг/л при скорости движения воды в трубках теплообменника, равной во всех опытах 1 м/с, и при прочих равных условиях. В результате этих опытов установлено, что наличие грубодисперсных примесей в воде во всем исследованном диапазоне концентраций приводит к образованию отложений в трубках теплообменных аппаратов и проявляется в снижении их общих коэффициентов теплопередачи. Интенсивность образования отложений была тем большей, чем выше концентрация грубодисперсных примесей в добавочной воде. Так, в опыте с концентрацией грубодисперсных примесей 150 мг/л снижение коэффициента теплопередачи в процессе эксперимента составило при установиви1емся режиме 20% [с 1600 до 1280 ккал/ /(м -ч-°С), или с 1856 до 1485 Вт/(м -° С)], а при концентрации грубодисперсных примесей, равной 1000 мг/л, было отмечено умень [c.75]

Для теплоизоляции цельнометаллических вагонов применяются конструкции изоляции из мипоры (пиатерм), алюминиевой фольги, древесноволокнистых плит, стекловолокна и др. Трудность выбора надежной изоляции цельнометаллического вагона усугубляется наличием ребер жесткости, которые играют роль тепловых мостиков и увеличивают общий коэффициент теплопередачи изоляции. Ребра жесткости по габаритным условиям в полной мере не изолируются, поэтому возможно в этих местах отпотевание обшивки. [c.235]

С общей мннерализованностыо до 500 мг/кг и карбонатной жест[<0стьР0 не выше 4,5 мг-экв/кг, показала, что условия теплопередачи в подогревателе не ухудшаются, а осмотры подтвердили отсутствие накипи на его трубке. Еще больший представляет интерес нахождение условий рационального использования магнитной обработки в условиях нагревания артезианских вод, используемых для систем закрытого теплоснабжения и содержащих, помимо большого количества бикарбоната кальция (до 7—8 мг-экв/кг), значительные количества железа. [c.121]

В реальных условиях все три вида теплообмена, как правило, протекают о.лновременно, например, в процессе теплопередачи от одной жидкой или газообразной среды к другой через разделяющую их стенку. В общем случае процессы теплообмена могут сопровождаться фазовыми переходами, химическими реакциями и уносом массы. [c.79]

Общая система обобщенных переменных, характеризующая рассматриваемую задачу, может быть получена из анализа всех уравнений, описывающих процесс, а также граничные и (для нестационарного процесса) временные условия. Если рассматриваемый гидродинамический процесс неадиабатный, то в общем случае в систему уравнений необходимо включить также уравнения распространения теплоты и соответствующие граничные условия, так как процессы теплопередачи в ряде случаев оказывают существенное влияние па гидродинамику. Однако в связи с тем, что теплопередача рассматривается во второй части этой книги, уравнения, описы- [c.19]

На горизонтальной трубе изменение /с вдоль окружности трубы оказывает некоторое влияние на среднюю теплоотдачу. В частности, при переменной t , отвечающей условию < с= onst (это имеет место на практике, когда термическое сопротивление со стороны конденсации существенно меньше общего термического сопротивления теплопередачи), формула для среднего коэффициента теплоотдачи имеет вид [c.134]

Общие уравнения. Конвективная теплопередача осуществляется путём переноса энергии перемещающимися в пространстве частями жидкости (капельной или газа). Теплообмен, достигаемый конвективной теплопередачей, является следствием переноса энергии перемещающимися конечными массами жидкости, сопутствуемого обязательно кондукцией, т. е. переносом энергии элементарными частицами носителя прн их соприкосновении (контакте) здесь коидукция осуществляется в условиях совершенно отличных, чем в твёрдых телах, она зависит от перемещения конечных масс носителя энергии. Различают конвекцию естественную (свободную) и вынужденную в первой перемещенпе масс жидкости есть следствие неравенства удельных весов жидкости в различных точках её за счёт неравенства в них температур во второй — перемещение масс жидкости определяется какими-нибудь внешними побудителями, например, напором вентилятора, циркуляционного насоса. [c.490]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...