Приход массы

Решение, Случай а. Пусть П-образная труба ориентирована в вертикальном направлении по единичному вектору к (рис. 5.3.2,а). Имеем Vn = —kti, Vy = kv, приход массы р - Spv. Следовательно, [c.408]

Случай б. Пусть одно звено -образной трубы ориентировано в вертикальном направлении к (рис. 5.3.2,б). Единичный вектор горизонтального направления обозначим т. Тогда Vn = —kv, Vy = tv, приход массы р = Spv. Поэтому [c.408]

Область О < л < тепловой поток на плоскости х==1 отсутствует. Плоскость х = 0 соприкасается с хорошо перемешиваемой жидкостью с удельной теплоемкостью с, причем на единицу поверхности этой плоскости приходится масса жидкости, равная М. Между жидкостью и поверхностью твердого тела происходит теплообмен, и количество тепла, которое отдает жидкость твердому телу в единицу времени, равно произведению Н на разность температур между ними. Начальная температура жидкости равна Vg, а твердого тела — нулю. [c.311]

Твердое тело можно рассматривать двояко или как дискретную совокупность бесконечного числа материальных точек (такой подход позволяет упростить некоторые выкладки при изучении законов движения твердых тел), или как некоторую сплошную среду, совершенно не интересуясь ее внутренней структурой. Переход от рассмотрения твердого тела как сплошной среды к дискретной совокупности материальных точек производится следующим образом. Весь объем рассматриваемого твердого тела разбивают на элементарные объемы йУ (рис. 49.1) и принимают, что на каждый такой объем приходится масса р (где р — плотность твердого тела), которую в силу бесконечно малого объема (IV можно считать сосредоточенной в точке Вот такие точки с сосредоточенными в них массами р (IV и образуют систему, называемую твердым телом. Переход от формул, содержащих суммирование по дискретным точкам, к соответствующим формулам для сплошного твердого [c.276]

Это выражение является условием сопряжения полей температур массы твердых частиц и жидкого компонента и указывает на то, что зачастую изменение вторых производных температур приходится на жидкость. [c.44]

Если остановиться на методах расчета распределения потока вдоль каналов с путевым расходом, разработанных в одномерном приближении без учета структурных неоднородностей, вызванных оттоком или притоком массы, то к получаемому при этом уравнению движения различные исследователи приходят двумя основными путями исходя из уравнения импульсов [80, 104] и уравнения энергии [29, 39, 121 ]. В случае изолированных раздающего и соответственно собирающего каналов (см. рис. 10.29, а и б) получается следующее дифференциальное уравнение [73] [c.294]

Вагон массы 9216 кг приходит в движение вследствие действия ветра, дующего вдоль полотна, и движется по горизонтальному пути. Сопротивление движению вагона равно 1 /200 его веса. Сила давления ветра Р — где 5 — площадь задней стенки вагона, подверженной давлению ветра, равная 6 и — скорость ветра относительно вагона, а к = 1,2. Абсолютная скорость ветра с= 12 м/с. Считая начальную скорость вагона равной нулю, определить [c.206]

В технике очень часто приходится иметь дело с газообразными веществами, представляющими механическую смесь отдельных газов, например, доменный и светильный газ, отходящие газы из котельных установок, двигателей внутреннего сгорания, реактивных двигателей и других тепловых установок. Воздух также представляет собой газовую смесь, состоящую из азота, кислорода, углекислого газа, водяных паров и одноатомных газов. Поэтому для решения практических задач необходимо уметь определять основные параметры газовой смеси газовую постоянную, среднюю молекулярную массу, парциальные давления и др. [c.30]

Этот метод применим для машин общего назначения, ограниченно применим, а иногда и вовсе не применим для машин, к габаритам II массе которых предъявляют повышенные требования. В категории машины повышенного класса нередко приходится отказываться от унификации и идти по пути индивидуального проектирования. [c.53]

В расчетах напряжений при ударе [формула (22.41)1 не учитывалась также масса ударяемого тела, которая после прихода в соприкосновение с ударяющим телом приобретает определенные ускорения и тем самым влияет на возникающие в балке динамические напряжения. В некоторых случаях учет массы упругой системы, испытывающей удар, может оказаться также весьма существенным. [c.644]

За единицу плотности принимается килограмм на кубический метр (кг1м ), что соответствует плотности такого однородного вещества, на один кубический метр которого приходится масса в один килограмм. [c.11]

Для потока жидкости с переменной плотнЛтью разность между скоростью прихода массы в элемент и скоростью ухода массы из элемента равна скорости накапливания (расхода) массы элементом объема dxdydz, т. е. [c.179]

В качестве примера рассмотрим следующий случай цилиндр Q г < а, имевший в начальный момент / = 0 постоянную температуру V, помещают в хорошо перемеишваемую жидкость с удельной теп.юемкостью с и температурой, равной в начальный момент времени нулю. Пусть на единицу длины цилиндра приходится масса жидкости, с которой он соприкасается, равная М. Пусть, далее, температура жидкости при t > О равна температуре поверхности твердого тела и тепло, теряемое жидкостью в окружаюш ую среду, равно произведению Н на температуру жидкости. [c.324]

В качестве примера условий, имеющих место в теплообменнике до наступления установившегося состояния, рассмотрим случай противотока в области х > 0. Пусть по одну сторону тонкой перегородки (с нулевой теплоемкостью) в плоскости г = О жидкость течет со скоростью U в направлении оси х пусть, далее, М — масса жидкости на единицу поверхности, с — удельная теплоемкость этой жидкости, и — температура в плоскости х в момент времени t. Пусть по другую сторону перегородки на единицу поверхности приходится масса жидкости Mi с удельной теплоемкостью i пусть, далее, м, — температура жидкости в плоскости х в момент времени t, а — /, — ее скорость в направлении х. Пусть, наконец, И общий коэффициент теплопередачи ), так что тепловой поток в единицу времени через стенку в точках х — onst, г = О равен [c.391]

Рис. п. 12. Схема РДТТ с вводом дополнительного компонента в где приход массы [c.310]

Два крайних случая, описанные выше, отвечают ситуации, когда масса ударника либо много больше, либо много меньше массы стержня иначе говоря, эти условия соответствуют малому и большому времени прихода массы в состояние покоя по сравнению со временем пробега волны вдоль стержня. Когда эти времена сравнимы, поведение системы значительно более сложное. Эта проблема и другие, включая продолжительный удар стержней, обсуждались Голдсмитом [126] и Джонсоном [205]. [c.388]

На рис. 1.6.7 показаны значения, полученные на левой стороне зависимой рычажной подвески автомобиля Ауди-100 Л с шинами 1555К14 (см. рис. 3.2.31, а). Пружины с амортизаторами были сняты. В нулевом положении (т. е. при горизонтальном положении рычагов) показания весов на левой стороне были т 1 = 35,1 кг, а с правой стороны (график не приводится) т ьг = 35 кг. Обращают на себя внимание очень малая величина силы трения, равная 6,9 Н на сторону, и малое изменение показаний весов, равное Ат = 0,55 кг на каждые 10 мм хода колеса, т. е. всего 1,6 % неподрессоренной массы. Масса пружины месте с амортизатором, опирающимся примерно по центру колеса (на виде сбоку), составляет 5,6 кг. На долю пружины приходится масса гпр = 3,2 кг, а на долю двухтрубного амортиза- [c.48]

Анализируя равенства (13.35), приходим к выводу, что для уравновешивания главного вектора сил инерции звеньев плоского мехагшзма необходимо и достаточно так подобрать массы этого механизма, чтобы общий центр масс всех звеньев механизма оставался неподвижным. Для уравновешивания главных моментов относительно осей хну необходимо и достаточно подобрать массы механизма так, чтобы центробежные моменты инерции масс всех звеньев механизма относительно плоскостей хг и yz были постоянными. [c.279]

Конечно, во многих случаях вибрационные машины явля ются более сложными, чем показано в этом параграфе упругая сила подвески и демпфирующая сила — нелинейные, скорость вращения дебалансов не принимается постоянной, а учитывается характеристика двигателя, и подвеска часто обеспечивает движение массы не только прямолинейное, но и плоское или пространственное в некоторых случаях приходится учитывать присоединяемую к М массу обрабатываемого продукта. [c.303]

Иногда приходится учитывать внутреннее движение частиц в теле, принимаемом за точку. В этом случае принцип близко-действия пе является сираведливыы, и уравнение движения для точки с переменной массой записывается так (рис. 18.1) [c.365]

Запаздывание уменьшается с уменьшением массы клапана, его площади iSk - яй, /4 и высоты подъема Zmax- Таким образом, для повышения частоты вращения без уменьшения использования рабочего объема насоса приходится применять меньшие клапаны и допускать их меньший подъем. Согласно зависимостям (3.21) и (3.22) это приводит к увеличению давления р , т. е. к применению более сильной прун ипы. Возрастание означает увеличение сопротивле- [c.283]

Магнитные свойства сплавов Ni—Л1 в сильной степени зависят от массы магнита и его химического состава. Чем массивнее ма1нит, тем при данном химическом составе медленнее приходится его охлаждать, чтобы не [c.545]

Необходимо проверять в каждом отдельном случае целесообразность изготовления деталей из двух или нескольких частей с последующей сваркой и, наоборот, целесообразность объединения в одной поковке смежных деталей. Например, при штамповке детали I (рис. 3.26) как целое приходится предусматривать большие напуски отход металла при последующей обработке резанием составляет более 50 % массы нековки. Та же деталь II сварной конструкции значительно проще для штамповки по частям в этом случае можно отштамповать наметки отверстий, отход металла снижается. [c.84]

В раскатке предусмотрена установка оси 2 роликов (рис. 12.9, б) относительно оси 1 инструмента под углом со, который имеет значение от 0°20 до ГЗО. В этом случае ролики, перемещаясь по винтовой линии, обеспечивают самоподачу, мм/об, инструмента 5 = лО tg оо. (2амоподача головки уменьшает проскальзывание роликов, а следовательно, их износ. При раскатывании отверстий больших диаметров самоподача инструмента из-за его значительной массы затрудняется, приходится применять подачу от механизма станка. [c.184]

Магниторезистивный эффект — увеличение сопротивления металлического образца, помещаемого в магнитное поле,— описывается довольно сложной теорией. Магниторезистивный эффект будет наблюдаться в том случае [1], когда поверхность Ферми несферична, и особенно когда она содержит вклады электронов и дырок или электронов из двух зон. Если существуют два типа носителей, имеющие различный заряд, массу или время релаксации, то магнитное поле будет влиять на них по-разному. Соответственно будет изменяться и полная проводимость, представляющая собой векторную сумму двух компонентов. Этот механизм приводит к появлению поперечного магниторезисторного эффекта, который примерно пропорционален квадрату напряженности магнитного поля Я, а в сильных полях приходит к насыщению. Особый случай представляет металл, у которого различные типы носителей имеют одинаковое время релаксации. Тогда изменение сопротивления Ар под действием магнитного поля можно записать в виде [c.250]

Груз Р массы М с наложенным на него дополнительным грузом массы М[ посредством шнура, перекинутого через блок, приводит в движение из состояния покоя, тело А массы М<2, находящееся на негладкой горизонтальной плоскости ВС. Опустившись на расстояние груз М проходит через кольцо О, которое снимает дополнительный груз М], после чего груз М, опустившись на расстояние 2, приходит в состояние покоя. Определить коэффициент трения / между телом А и плоскостью, пренебрегая массой шнура и блока и трением в блоке дано = 0,8 кг, Л1 =М] = 0,1 кг, 1 = 50 см, = 30 см. 5 (/М, + М) М + ЛГг) + 52Л1 (ЛГ 4- ЛТ, -Ь ЛГ,) [c.296]

Следует отметить, что строгое соблюдение тёометрического подобия в области малых значений диаметра неосуществимо по условиям изготовления. Минимальные сечения деталей Ограничены условиями обеспечения достаточной жесткости прц изготовлении (сопротивляемость усилиям резания), монтаже и траспортировании. Поэтому многие детали малых машин ряда приходится делать более массивными, чем того требуют, условия геометрического подобия. Вследствие этого двигатели с малыми цилиндрами имеют повышенную удельную массу, но вместе с тем, большую степень надежности, повышенную прочность н жесткость, способность к форсировке наддувом И повышением частоты вращения. [c.57]

При внецентренном нагружении шатуна силой сжатия (рис. 52, а) в стержне шатуна возникают дополнительные напряжения изгиба, из-за чего приходится увеличивать сечение стержня, а следовательно, и массз конструкции. Тот же недостаток, но в меньшей степени, присущ конструкции на рис. 52,6, где внецентренный изгиб возникает вследствие асимметрии сечения стержня относительно направления действия сил. В рациональной конструкции (рис. 52, в) с симметричными относительно нагрузки сечениями нагрузка приводится к чистому сжатию при прочих равных условиях масса конструкции получается наименьшей. [c.126]

В некоторых случаях приходится применять и другие общие теоремы динамики системы (о количестве движения, кинетическом мэменте, движении центра масс), [c.53]

Смотреть страницы где упоминается термин Приход массы : [c.710] [c.13] [c.15] [c.15] [c.129] [c.120] [c.15] [c.264] [c.211] [c.155] [c.123] [c.221] [c.41] [c.131] [c.330] [c.7] [c.30] [c.242] [c.15] [c.82] [c.407] [c.416]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...