Расчет сопротивлений по нагреву

РАСЧЕТ СОПРОТИВЛЕНИЙ ПО НАГРЕВУ [c.474]

Расчет сопротивлений по условиям нагрева выполняется обычно методом эквивалентного [c.474]

Если сопротивление включается и отключается согласно графику (рис. 206), то расчет его по нагреву должен быть выполнен по формуле, определяющей эквивалентный ток [c.475]

Для поверхностных аппаратов зачастую плотность потока массы между двумя фазами вещества (массовая нагрузка, массовое напряжение поверхности нагрева) / характеризует их производительность. В особенности это касается выпарных аппаратов если их производительность считать по испаренной влаге, то т = Р. Хотя / при этом связана с д простым соотношением д г или д = /Аг, каждая из этих характеристик (д и /) влияет на компоненты Rl термического сопротивления теплопередаче = Мд ( — на интенсивность образования накипи, д — на теплоотдачу при кипении и конденсации), поэтому приходится выполнять, вариантные расчеты, например по методу нагрузочных характеристик [35]. [c.12]

Расчет индуктора для нагрева полого цилиндра из немагнитного материала выполняется по схеме, приведенной в 11-8. с соответствующей заменой функций Л и В по среднему в заданном интервале температур удельному сопротивлению материала. Время нагрева определяется по формуле (16-10). [c.236]

Схема ПГ и исходные данные. В расчете определяются поверхности нагрева подогревателя питательной воды, испарителя, основного и промежуточного пароперегревателей, их гидравлические сопротивления по контуру теплоносителя и пароводяному контуру. [c.189]

При расчете сопротивления параллельных газоходов по схеме расщепленного хвоста (когда разделение тракта осуществляется до выхода из всех поверхностей нагрева) в котлах с уравновешенной тягой с установкой дымососов за каждым газоходом нет необходимости выравнивать сопротивления основного и байпасного участков тракта. В остальных случаях это условие должно быть выполнено за счет соответствующего распределения и дросселирования потока газов. [c.41]

Уменьшение температуры Гу. - связано с необходимостью увеличения конвективных поверхностей нагрева, что вызывает возрастание стоимости этих поверхностей и удельного расхода электроэнергии на преодоление сопротивления по воздушному тракту и тракту продуктов сгорания. С другой стороны, снижение Гу.г приводит к увеличению экономии топлива в результате более полного использования теплоты отходящих газов. Поэтому оптимальную температуру уходящих продуктов сгорания следует определить на основании технико-экономических расчетов. [c.128]

Результаты расчета коэффициентов гидравлического сопротивления по формуле (7.17) представлены на рис. 7.5—7.7 для жидкостей с числами Рг = 5 и Рг = 1 (при охлаждении) при двух значениях чисел Reo (Ю и 10 ). Как при нагреве, так и при охлаждении жидкости температурный фактор изменяется [c.183]

В начальный период нагрева, называемый холодным режимом, удельное электрическое сопротивление может быть принято постоянным по всему сечению и равным среднему. Обычно расчет ведется для нагрева до температуры поверхности То = 6004--1-650° С, при которой в среднем р — (0,60ч-0,65) 10" Ом-м. Магнитная проницаемость в любой точке сечения определяется по кривой намагничивания в зависимости от действующего значения первой гармоники напряженности магнитного поля. [c.15]

При кратковременном режиме включения сопротивления (рис. 208) расчет его ведется путем определения эквивалентного по нагреву тока [c.475]

Полная мощность, сообщаемая всем заготовкам, равна средней мощности за цикл нагрева, подсчитанной по формулам (42) и (44). На основе обработки результатов расчета различных режимов нагрева, а также на основе экспериментов для активного и внутреннего реактивного сопротивлений заготовок установлены усредненные соотношения [c.82]

Для расчета печей прямого нагрева используют те же формулы, что и для расчета печей косвенного нагрева, изменяется только порядок расчета. По расходу тепла, зависящему от количества обрабатываемого материала и конструкции печи, определяется потребная мощность. Форма и размеры сопротивления (материалы), его удельная проводимость и предельная плотность тока определяют величину общего сопротивления печи и необходимую силу тока. Найденные величины дают возможность определить необходимые напряжения в рабочей цепи и рассчитать и выбрать электрическое оборудование и аппаратуру печи. [c.141]

Для расчета истинного удельного сопротивления по этим данным необходимо знать изменение плотности вольфрама при плавлении и в процессе изобарного нагрева и, кроме того, температурную зависимость монохроматической излучательной способности. [c.83]

Величина 63/Я = е представляет собой термическое сопротивление слоя наружных отложений и носит название коэффициента загрязнения. Величина е зависит от вида топлива, скорости газа, диаметра, геометрии и способа компоновки труб в поверхности нагрева, фракционного состава золы. Оценка влияния загрязнения на теплообмен довольно сложна и проводится по экспериментальным (опытным) данным. Учитывается это в расчетах либо с помощью величины е, либо введением коэффициента тепловой эффективности поверхности г ), представляющего собой отношение коэффициентов теплопередачи загрязненных и чистых труб. Коэффициенты i)) тепловой эффективности коридорных фестонов, перегревателей, экономайзеров для различных топлив ( т < 1,03) приведены ниже. [c.201]

Расход топлива в топливных печах или мощность в электрических определяется на основе рассмотренного выше теплового баланса печи. Рекуператоры для подогрева воздуха рассчитывают, как теплообменные аппараты, по уравнениям теории теплообмена. Газовые горелки (форсунки) подбирают по производительности и давлению газа (мазута). Расчет нагревателей электропечей сопротивления проводят по заданной мощности печи, геометрическим размерам и напряжению питающей сети с учетом конечной температуры нагрева материала. [c.177]

При нагреве заготовок из немагнитных материалов мощность Ра монотонно возрастает или падает в процессе нагрева в соответствии с характером изменения удельного сопротивления приблизительно пропорционально У"р2- При нагреве немагнитных металлов и сплавов электрический расчет индуктора обычно целесообразно производить по среднему значению удельного сопротивления, как было указано в предыдущих двух главах ( 11-8 и 12-6). [c.203]

При расчете теплопередачи мы полагали, что температура t i одинакова для всей оребренной поверхности. В действительности же вследствие термического сопротивления тш пература ребра у вершины ниже, чем у основания. Кроме того, при оребрении поверхности меняются также и общие условия теплообмена как вследствие изменения характера движения жидкости, так и изменения взаимной облученности частей поверхности нагрева. Правильное значение а и распределение температуры по всей оребренной поверхности могут быть установлены на основе эксперимента. [c.193]

Другое дело, когда требуется рассчитать само оребрение, т. е. определить наиболее рациональную форму и размеры ребра. При этом в задачу расчета входит распределение температуры по ребру, количество снимаемого тепла, гидравлическое сопротивление, нес и стоимость оребренной поверхности нагрева. Кроме того, в зависимости от назначения ребристых поверхностей к ним обычно предъявляется ряд дополнительных требований. В одних случаях требуется, чтобы габариты теплообменника были минимальными, в других, чтобы минимальным был вес, в третьих, чтобы использование материала было наиболее эффективным и др. В полном объеме такая задача может быть разрешена только на основе эксперимента и то лишь в том случае, если заданы конкретные условия работы поверхности нагрева и предъявляемые к ней требования. Вместе с этим имеются и математические решения задачи. Правда, эти решения очень сложны, и возможны они лишь при целом ряде упрощающих предпосылок. Но несмотря на это, они ценны и с успехом могут быть использованы, хотя бы в предварительных расчетах, тем более, что при решении технических задач методика расчета может быть значительно упрощена. [c.285]

Из этих примеров следует, что при больших значениях термическим сопротивлением стенки пренебрегать нельзя. Поэтому в технических расчетах его влияние должно быть соответствующим образом учтено. Эти выводы применимы для оценки влияния как термического сопротивления самой стенки, так и термического сопротивления отложений сажи и накипи. Так как коэффициенты теплопроводности накипи и в особенности сажи имеют низкие значения, то даже незначительный слой этих отложений создает большое термическое сопротивление. Слой накипи толщиной в 1 мм по термическому сопротивлению эквивалентен 40 мм, а 1 мм сажи — 400 мм стальной стенки. Помимо снижения теплопередачи, осаждение накипи на стенке вредно еще и потому, что при этом повышается температура стенки. В некоторых случаях это обстоятельство может оказаться причиной аварии. Поэтому при эксплуатации теплообменных устройств необходимо предохранение их от всякого рода отложений на поверхности нагрева. [c.215]

Расчет на термическую усталость при режимах нагружения, исключающих возможность одновременного накопления циклического и статического повреждений (например, при быстро чередующихся пилообразных циклах нагрева и нагружения), можно проводить двумя способами с иопользованием непосредственных экспериментальных данных по сопротивлению материала термической усталости и по исходным механическим свойствам материала. Второй способ целесообразно использовать лишь при отсутствии опытных данных, однако в некоторых случаях, например при необходимости прогнозирования долговечности на большой ресурс, он часто является единственным. При использовании кривых термической усталости, примеры которых приведены в гл. 3, расчет можно выполнять по следующим схемам [c.164]

Исследование циклического разрушения в упруго-пластической области, имеющего актуальное значение для энергетического, транспортного, строительного оборудования и ряда других отраслей, основывались прежде всего па изучении кинетики напряженного состояния по мере накопления числа циклов на основе свойств диаграмм циклического деформирования. Были установлены в силовом и деформационном выражении условия возникновения либо усталостного, либо квазистатического разрушения, предложены соответствующие схемы расчета для эластичного и жесткого нагружения. Показаны особенности влияния циклических пластических свойств на эффект концентрации напряжений для этого случая сопротивления усталостному разрушению. Применительно к циклическому деформированию от повторного нагрева и охлаждения малоцикловое термоусталостное разрушение бы.ло описано соответствующими кривыми усталости в деформационном выражении, полученными для данного температурного перепада, показана применимость критерия октаэдрических напряжений для плоского напряженного состояния в этом случае. [c.42]

При проведении пуско-наладочных работ на котле совершенно естественно могут выявляться некоторые отклонения действительного положения уровня воды от расчетного. Эти отклонения происходят от неправильной оценки паропроизводительности контура, включенного на циклоны, неточной оценки гидравлических сопротивлений в трубопрово.дах от циклона, барабана, сепа-рационных устройств внутри барабана и т. п. Поэтому очень часто при пуске и наладке котлов возникает необходимость корректировать расхождение уровней путем установки дополнительных сопротивлении на различных участках соединительных паропроводов (между циклонами и сборным коллектором или между последним и барабаном). Дросселирование отдельных участков наиболее просто достигается путем установки шайб соответствующего диаметра. Для удобства смены шайб при подборе необходимого сечения целесообразна установка заранее по проекту на соответствующем трубопроводе двух фланцев с проставкой, взамен которой легко может быть установлена шайба необходимого сечения. Предварительно диаметр указанной шайбы определяется расчетом исходя из выявившейся величины расхождения уровня, которую следует скорректировать в дальнейшем размер шайбы уточняется экспериментально при наладке работы котла. Следует иметь в виду, что всякий пуск котла после проведения каких-либо ремонтных работ, связанных с изменениями тех или иных поверхностей нагрева экранов или переделками внутрибарабанных сепарационных устройств, соединительных трубопроводов к выносным циклонам, должен обязательно сопровождаться необходимым контролем за положением уровня воды в циклонах при различных нагрузках котла. [c.170]

Сопротивление трения возникает при движении потока в газовоздухопроводах, в продольно омываемых трубчатых и пластинчатых поверхностях нагрева. В общем случае, т. е. при наличии теплообмена, сопротивление трения должно подсчитываться по формуле (1-5). Однако, как уже сказано, для обычных аэродинамических расчетов можно не учитывать поправку па теплообмен и вести расчет по формуле (1-3) [c.7]

Существующие рекомендации [12, 13] по выбору коэффициента теплопроводности накипи в очень широком диапазоне ее численных значений — Я = 0,1- -5 ккал м ч град)—нельзя признать удовлетворительными. Расчет теплопередачи для чистой поверхности нагрева с учетом накипеобразования введением поправочных коэффициентов р = 0,75ч-0,9 [13, 58] нельзя считать правильным, поскольку тепловое сопротивление слоя накипи и его толщина меняются в очень широких пределах. [c.76]

Так, если одна или обе теплообменивающиеся среды представляют собой газы или воздух, то термическое сопротивление по газовой и воздушной сторонам (1/ai и 1а будет значительно больше термического сопротивления металлической стенки Поэтому в расчете обычно полагают 6j,/X 0. При нормальных условиях эксплуатации оборудования толщина внутренних отложений бвн не должна достигать величин, дающих заметное повышение термического сопротивления 6вн/Л.вн слоя внутренних отложений во избежание перегрева металла труб. В связи с этим бвн/ вн 0. В экономайзере, а также перегревателе котлов СКД интенсивность теплоотдачи по газовой стороне значительно меньше, чем по рабочему телу < а . Поэтому расчет указанных поверхностей нагрева ведут при условии l/o j 0. [c.201]

П1. Расчет дисковых тормозов. Проверим по нагреву дисковый тормоз электротали ТВ-2 при нормальной работе (в кожухе). Исходные данные тормозной момент 6,3 кГм момент сопротивления Мс = 0,5 кГм приведенный маховой момент GD = 7,8 кГм время торможения = 2,14 сек номинальное число оборотов тормозного вала в минуту п = 700 средний диаметр поверхности трения =0,17 М-, критерий Фурье Fojo = 10" Ig Fojo =—3,0 критерий [c.663]

Расчет сопротивления любой парообразующей поверхности нагрева шроизводятся по средним значениям удельного объема и скоростей пароводяной смеси в отдельных участках. При разбивке парообразующих поверхностей нагрева, расположенных в топке, можно принять, что интенсивность тепловой нагрузки в верхней части топки составляет примерно 80 % средней, в вижней части равна средней, а в области ядра факела на 20 % превышает среднее значение. [c.469]

Моменты статического сопротивления определяются по формулам, приведенным выше, и служат для нахождения мощности, развиваемой двигателем во время выполнения основных рабочих операций. Для расчета мощности двигателя по условиям нагрева необходимо определять моменты,, развиваемые двигателем во время перемещения номи 1ального груза (соответствует мощности Р г) и во время выполнения холостых операций (соответствует мощности Ро). Для кранов (особенно поворотных), работающих на открытом воздухе, чтобы проверить двигатель по нагреву путем определения эквивалентных мощностей, следует исходить из условия работы без ветра и уклона. Расчет среднего времени разгона ведется для средних условий работы, без учета ветровой нагрузки и уклона. Максимальное время разгона находится при максимально возможном моменте статического сопротивления при перемещении полного груза, предельном рабочем ветре и максимальном уклоне. [c.413]

Вследствие более яркого проявления поверхностного эффекта значения электрических сопротивлений и мощности очевидно будут большими, чем вычисленные по формулам для р = onst при том же значении В общем случае следует, как это сделал в своей работе академик Л. Р. Нейман [22], учитывать и явление гистерезиса. Однако расчет показывает, что уже при Я > 5 -10 а м потери на гистерезис пренебрежимо малы по отношению к мощности, определяемой током проводимости, и с увеличением напряженности магнитного поля доля их продолжает уменьшаться. Так как при индукционном нагреве Я>5-Ю -й/ж, то гистерезис мы в расчет принимать не будем. [c.49]

Несмотря на сходство явлений термической и механической усталости [48, 109], необходимо учитывать, что действие повторных нагревов сопровождается сложным комплексом явлений, проходящих в материалах при высоких температурах, — окислением, изменением диффузионной подвижности атомов, старением, рекристаллизацией, ползучестью и пр. При расчете термоусталостной долговечности помимо влияния теилосмен в ряде случаев необходимо принимать во внимание влияние скоростного потока горячих газов, значительно понижающих сопротивление термической усталости. Так, при скорости газов до 1М термоусталостиая долговечность может снижаться на 80— 90% по сравнению с долговечностью в стационарных условиях. [c.160]

СТО суммирован с теплом, поглощаемым вследствие постепенного изменения температуры кусков при нагреве. Б. И. Китаев 1164, 1G5] усовершенствовал методику расчета щахтных печей, предложив формулы для расчета теплопередачи, учитывающие внутреннее сопротивление кусков шихты и метод расчета по зонам (ступеням). [c.363]

Ведется ряд работ по применению в котельных агрегатах интенсифицированных ребристых поверхностей нагрева. Для уточнения методики их расчета выполнена обобщ,а-юш,ая обработка данных о сопротивлении сребренных труб и ааны новые расчетные формулы. [c.3]

До последнего времени почти единственной основой для расчета и конструирования онвективных поверхностей котельных агрегатов и других теплообменников, обогреваемых дымовыми газами, были экспериментальные данные по теплоотдаче и аэродинамическому сопротивлению, полученные в результате лабораторных опытов с чистыми поверхностями нагрева, обдуваемыми воздухом. Вычисленные по этим данным коэффициенты теплопередачи корректировались введением постоянного коэффициента использования [Л. 2] или некоторого дополнительного термического сопротивления [Л. 3], которыми учитывались влияние загрязнения поверхности нагрева и другие отличия реальных условий от лабораторных. [c.7]

По теплово1му расчету радиационное тепловосприя-тие экранов составляет 2I5-10 ккал/ч. Тепловос-приятие конвекцией в районе ширм 10,8-10 ккал/ч., отводящих труб боковых экранов, пересекающих газоходы на выходе из топки, 1,2-10 ккал/ч. Тепловосприятия ошипованных и открытых участков экранов определены в соответствии с их поверхностями нагрева, приведенными в табл. 1II-2. Полученные тепловосприятия экранов и их пароотводящих труб нриведень в табл. III-3. Ввиду того что угловые и средние секции каждого экрана конструктивно не различаются, коэффициенты гидравлического сопротивления приняты для них одинаковыми. Выбор значений коэффициентов сопротивления сделан в соответствии с указаниями гл. 2,Г. В частности, для труб фронтовых экранов приняты следующие значения [c.88]

Воздухоподогреватель с шариковой насадкой обладает существенными преимуществами по сравнению с воздухоподогревателями системы Юнгстрема. Как известно, расчет воздухоподогревателя не ограничивается определением поверхности нагрева, конечной температуры газа или воздуха и гидравлического сопротивления. Поэтому в задачу входит выбор оптимальной формы и компоновки поверхности нагрева и установления наивыгоднейшей скорости движения теплоносителей. Решение этих задач связано с учетом как начальных затрат на сооружение, так и эксплуатационных расходов. [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...