Исходные зависимости и расчетные формулы

ИСХОДНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ И РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ Принятые общие обозначения [c.464]

Исходные зависимости и расчетные формулы 465 [c.465]

Исходное зависимости и расчетные формулы 469 [c.469]

Сначала по табл. 4 находят систему расположения поля допуска у исходного звена (по вертикали), затем в зависимости от того, является ли выбранное компенсирующее звено увеличивающим или уменьшающим, находят соответствующий горизонтальный ряд. В пересечении находятся схе.ма и расчетная формула для определения номинала компенсирующего звена. [c.72]

Расчет по контактным напряжениям. В основу вывода расчетных формул для червячных передач положены те же исходные зависимости и предположения, что и в зубчатых передачах (см. стр. 136). [c.208]

Расчет по контактным напряжениям. В основу вывода расчетных формул для червячных передач положены те же исходные зависимости и предложения, что и в зубчатых передачах (см. 9.3). Наибольшее контактное напряжение в зоне зацепления по формуле Герца. [c.141]

Уравнение (10.12) выражает закон Кирхгофа при постоянном давлении температурный коэффициент энтальпии реакции (дАН/дТ)р равен разности между теплоемкостями продуктов реакции и исходных веществ. Для получения расчетной формулы необходимо проинтегрировать выражение (10.12). В общем случае С р = — а(ц- -ацТ- -а2 Т - -.... Эту зависимость можно подставить в уравнение (10.12) и сгруппировать коэффициенты для одинаковых степеней Т. Например, для коэффициента при Р получим [c.242]

Погрешность расчетов при этом обычно меньше погрешности исходных данных и табличных величин, а при линейной зависимости коэффициента теплопроводности от температуры X = a- -bt точная расчетная формула для 9 не отличается от приближенной. [c.76]

Режим симметричного разогрева образцов, выполненных в форме пластины, цилиндра и шара, широко используется при измерениях температуропроводности и теплоемкости материалов. В условиях монотонного разогрева с ограничениями (1-7), (1-14) и (1-46) исходной зависимостью для получения расчетных формул может служить найденная выше функция (1-44). [c.18]

Эта формула является исходной для получения зависимостей между другими параметрами течения до и после скачка. Основные расчетные формулы приведены в табл. 5-10. [c.138]

Ниже приводятся расчетные формулы для ошибок перемещения и мертвых ходов механизмов, основанные на исходных общих зависимо- [c.441]

Для проверки полученных формул и обоснования выбранной расчетной модели материала полученные результаты сопоставлены с экспериментальными данными. На рис. 2.6 приведены экспериментальные и расчетные кривые изменения модуля поперечной упругости х стекло-, угле- и боропластиков в зависимости от объемного содержания волокон. Исходные данные для расчета упругих характеристик взяты из соответствующих литературных источников. Сплошные линии соответствуют прямоугольной укладке волокон в поперечном сечении пластика, а пунктирные — гексагональной. В случае прямоугольной укладки волокон между геометрическими параметрами [c.49]

Расчет на прочность ведется исходя из номинального допускаемого напряжения. Под номинальным допускаемым напряжением понимают механическое напряжение, используемое в расчетных формулах для определения минимальной толщины стенки детали при принятых исходных данных и марке металла. В табл. 9-1 в качестве примера приведены номинальные допускаемые напряжения для некоторых сталей в зависимости от температуры стенки металла. Под расчетной температурой стенки понимают температуру металла, по которой выбирается допускаемое напряжение для рассчитываемой детали. [c.286]

Ниже приводятся расчетные формулы для ошибок перемещения и ошибок мертвых ходов. механизмов, основанные на исходных об цих зависимостях (10.8), (10.10), (10.iI) расчетные формулы для ошибок скорости ведомого звена определяются с по.мощью выражения (10.12). [c.431]

Размеры профиля по высоте /г определяют исходя из размеров с1. и расчетной заготовки или величины площадей поперечных сечений поковки с заусенцем 5 и в зависимости от диаметра исходной круглой заготовки или 1,приведенного диаметра заготовки квадратного сечения площадью 3., по формуле [c.382]

Величины Лij, фигурирующие в формулах (8-16), (8-17), (8-19), учитывают межмолекулярное взаимодействие между молекулами газа в смеси, поэтому назовем их коэффициентами межмолекулярного взаимодействия. Зависимость Ац от размеров компонент ои оа и их молекулярных весов Ми представлена еще в 1904 г. А. Васильевой в форме (8-15). С тех пор опубликовано значительное число работ, в которых предложены различные формулы для вычисления коэффициентов Л, , однако до последнего времени в этих работах отсутствуют однозначные рекомендации. Известные способы расчета Ац можно условно разделить на три группы (приближенные, полуэмпирические и эмпирические) в зависимости от характера исходных данных и способа вывода расчетных соотношений. [c.241]

Вводя полученные выражения Ь, д и р в исходную зависимость (68) и используя условие прочности (71), получаем расчетную формулу [c.106]

Таким образом, ни одна из трех формул (ПО), (112) и (113) в качестве исходной расчетной зависимости не обладает перед двумя другими никакими преимуществами. Примем для дальнейшего расчета за исходную зависимость формулу (ПО), так как по этой формуле вычисляются контактные напряжения, хотя и условные, но действующие на поверхности, в то время как по формулам (112) и (113)—условные контактные глубинные напряжения, не определяющие при малых и средних нагрузках выносливости поверхностного слоя металла (см. гл. III). Кроме того, тем самым унифицируется расчет на контактную прочность зубчатых передач, подшипников качения и фрикционных передач, так как контактная прочность последних также обычно оценивается величиной нормальных контактных напряжений. [c.189]

Расчет на прочность ведется исходя из номинального допускаемого напряжения. Под номинальным допускаемым напряжением понимают механическое напряжение, используемое в расчетных формулах для определения минимальной толщины стенки детали при принятых исходных данных и марке металла. В табл. 9-4 в качестве примера приведены номинальные допускаемые напряжения для некоторых сталей в зависимости от [c.269]

Приведенные выше зависимости для коэф. гидравлического сопротивления и истинного газосодержания позволяют замкнуть исходную систему дифференциальных уравнений и путем ее интегрирования получить расчетные формулы для различных режимов течения газожидкостных смесей в трубопроводах. [c.233]

Так как величины х, и кр пропорциональны модулю, то отношения ткр 5] и т кр не зависят от модуля. Поэтому коэффициент Ур также не зависит от модуля и может быть вычислен в зависимости от числа зубьев 2 или (для косозубых колес) от эквивалентного числа зубьев 2 , == 2/со5 р и коэффициента смещения д . Графики для определения Ур показаны на рис. 19.7. В формуле (19.10) расчетную окружную силу выражают через исходную окружную силу от передаваемого вращающего момента Тр по формуле [c.208]

Назначение расчетной подачи на зуб фрезы S., мм/зуб, производят по карте Ф-2. При этом учитывают следующие исходные данные обрабатываемый материал и его твердость тип и инструментальный материал фрезы в зависимости от типа фрезы — глубина резания г, ширина фрезерования В, диаметр фрезы d и число зубьев г. Например, при обработке чугуна торцовыми и дисковыми фрезами подачу на зуб фрезы S, можно выбрать по табл. 2.8 (фрагмент карты Ф-2), а соответствующую ей подачу определить по формуле [c.71]

Расчетно-аналитический метод, основанный на определении величины припуска по его составляющим элементам, т. е. в зависимости от высоты микронеровностей На, величины дефектного слоя Та, величины погрешностей пространственных отклонений Ра и погрешностей установки и закрепления е . Расчет осуществляют по приведенным выше формулам, исходные данные для расчетов принимают по справочнику. [c.49]

Эта формула рекомендуется в качестве исходной расчетной зависимости на основе следующих соображений. При работе зубчатых колес на боковых поверхностях зубьев возникают силы трения, которые изменяют напряженное состояние в зоне контакта и увеличивают максимальное касательное контактное напряжение. Если принять коэффициент трения равным 0,2 и неизменным по ширине 2Ь полоски контакта, то Тшах = О,340 на глубине 0,46) [134]. Это напряжение почти не отличается от напряжения сдвига при параболическом законе распределения нагрузки поперек полоски контакта. [c.188]

Расчет на контактную усталость. В основу вывода расчетных формул для червячных передач положены те же исходные зависимости и допущёния, что и для зубчатых передач (см. гл. 4). [c.205]

Используя приближенную формулу (6.85), получим расчетную величину деформации перед приспособляемостью, равную 6=0,088, что соответствует увеличению диаметра образца приблизительно на 1,8 мм. Фактически диаметр образца после 570 циклов (из них последние 270 теплосмен были проведены при давлении ртах = 520 кГ1см ) увеличился на 2,5 мм. Есл1е принять во внимание возможные неточности в исходных данных и принятые допущения, такой результат можно считать удовлетворительным. Расчетная оценка ожидаемой деформации может быть несколько уточнена, если учесть изменение напряжений, связанное с увеличением диаметра и соответствующим уменьшением толщины стенки, а также температурную зависимость предела текучести. [c.211]

Анализ уравнения (10.25) показывает, что при кондиционировании вод с однородной взвесью подобие процессов во взвешенном слое сохраняется только для различных режимов обработки воды одинакового качества. Равным значениям размерного комплекса (10.20) отвечает одинаковый эффект водообра-ботки. Этот вывод имеет важное значение для расчета и проектирования осветлителей со взвешенным осадком, так как позволяет в каждом случае адекватно заданному эффекту осветления воды назначать расчетную скорость восходящего потока и толщину слоя взвешенного осадка с учетом физико-химических свойств исходной воды и взвеси. С этой целью в лабораторных условиях на модели осветлителя при определенном режиме его работы получают экспериментальную кривую зависимости i/ o==/(x), называемую кривой осветления. Затем по заданному эффекту осветления p J o с помощью кривой определяют необходимую толщину слоя взвешенного осадка х соответствующую этому эффекту осветления воды на модели. Перерасчет результатов, полученных на модели для проектирования натурного сооружения, в соответствии с выводами о подобии процессов производится по формуле [c.201]

При решении прямой задачи (формулировку задачи см. на с. 17) известны в зависимости от конкретного изделия допустимые предельные значения замыкающего звена 1Ллтах1, ИдпипИ (или эквивалентные им величины (Т (О), 1Лс г 1), соблюдение которых должно быть обеспечено в течение времени эксплуатации или вероятность безотказной работы 1Р ( )1 на базе времени 1. Требуется рассчитать (распределить) допуски и отклонения составляющих звеньев, Способы распределения заданного допуска исходного звена (заданного значениями [Лцтах ИЛИ [Р it)]) и рекомендации к применению каждого способа аналогичны указанным для линейных размерных цепей (ем. с. 42). Расчетные формулы для каждого способа зависят от того, как проводится суммирование допусков — методом максимума-минимума или вероятностным методом. Естественно, что метод максимума-минимума не применяется при использовании вероятности безотказной работы Р (1). [c.93]

В основу метода Ахенбаха положены исходные данные, расчетные зависимости и коэффициенты, принятые и вытекающие из стандартов DiN 8195 и ASA В29.1. Срок службы роликовой цепи определяется по формуле [c.107]

Согласно формуле а (формула Фальца),количество подаваемой насосом жидкости возрастает с уменьшением радиуса окружности ножек зубьев R , что не соответствует действительности потому, что объем жидкости, заключенный между вершиной и дном впадины сцепляющихся зубьев, переносится обратно в камеру всасывания и не определяет производительности насоса. Приближенными являются и формулы б, в и г, исхо-дяш,ие из допущения, что площади зубьев и впадин равны. Сопоставляя изображенные на фиг. 8 кривые геометрической производительности, построенные по формулам бив, нетрудно заметить их различия. Хорошо известная формула Д. Тома д может быть использована лишь для расчета производительности насосов с равным числом зубьев роторов и коэффициентом перекрытия е=1. Формула е не отражает особенности изменения отсеченного пространства в ходе зацепления и при пользовании предполагает планиметрирование необходимых площадей, что нельзя признать удобным. Эмпирическая зависимость ж (проф. Т. М. Башта) [3 ] рекомендована автором только для насосов с разгрузкой защемленного пространства в сторону нагнетания. Формула требует определения угла зацепления и удобна только в случаях углового исправления профиля. Использовав метод Д. Тома (через силовые зависимости), проф. Е. М. Хаймович (1936 г.) получил формулу геометрической производительности для насосов с коэффициентом перекрытия большим единицы (е > 1). Аналогичную зависимость, применив этот же метод установил в 1940 г., А. М. Мишарин. Сомневаясь, видимо, в достоверности и точности этой формулы, проф. Т. М. Башта рассматривает в своей книге [3] графический метод расчета производительности. Проф. Е. М. Хаймович для получения точной формулы (136) рекомендует планиметрирование площади, ограниченной кривыми линиями [29]. Расчетная формула (25), предложенная Е. М. Юдиным [27], для случая разгрузки защемленного пространства в сторону нагнетания, является ошибочной, так как автором (это будет в дальнейшем показано) неправильно взяты пределы интегрирования исходной величины. [c.22]

При расчете клеевого соединения с применение.м безмоментной теории тонкостенных оболочек некоторые отличия от разобранной выше методики представляют условия равновесия элемента втулки и неразрывности перемещений в радиальном направлении, ввиду отсутствия изгибающих моментов и перерезывающих сил. В этом случае исходная система эквивалентна дифференциальному уравнению второго порядка, а расчетные формулы в зависимости от характера приложения внеш них на Ррузок имеют следующий вид а) для трубного соединения [3] [c.26]

Значения констант в формулах (9-35) и (9-36) определяются значением интеграла, входящего в уравнение (9-33). Для его вычисления необходимо решить задачу о форме профиля скорости в струйном пограничном слое. Эта задача имеет несколько полу-эмпирпческих решений, которые различаются как исходными предпосылками, так и формой результативных зависимостей, но в большинстве дают удовлетворительное согласие с опытом, причем, ио свидетельству Л. А. Вулиса [4], каких-либо исчерпывающих доводов в пользу однозначного выбора одной какой-нибудь полуэмпирической расчетной схемы и отказа от всех остальных не имеется . [c.419]

Экспериментально полученная информация о иагруженности элементов энергетических установок (как показано на рис. 3.8—3.12) позволяет оценить характеристики циклов напряжений (приведенных или местных), амплитуды условных упругих напряжений и коэффициент асимметрии напряжений. Эти параметры циклов напряжений входят в качестве исходных в упомянутые выше расчетные зависимости для определения прочности и ресурса. Эти зависимости могут быть представлены в форме уравнений типа (2.2), (2.3), (2.5) и (2.6) гл. 2 или в расчетных зависимостях 2 и 3 гл. И. На базе деформационных критериев разрушения — малоциклового и длительного статического, указанных в гл. 2 и 11, применительно к элементам паровых стационарных турбин допускаемое число циклов N за расчетный срок службы по заданным в эксплуатации амплитудам напряжений at производится по формуле [13] [c.71]

Сравнение экспериментальных данных, полученных автором, с результатами расчетов по формулам С. С. Кутателадзе, М. А. Михеева, Тадеуша, Г. К- Гончаренко свидельствуют о ненадежности вышеприведенных выражений для расчета теплоотдачи при специфических условиях теплообмена в вертикальнотрубных глубоковакуумных испарителях морской воды. Это побудило автора на основании исходных теоретических уравнений, изложенных в 10, и экспериментальных зависимостей, описанных в 11, рекомендовать расчетные уравнения для определения коэффициента теплоотдачи с учетом зависимости этой сложной величины от специфических условий работы испарительных установок данного типа р, Н, ст) при обычном и форсированном режимах их работы. [c.157]

Кривая I для дозвуковых течений (М = 0,44) расположена ниже опытных данных для 0,16 <С М <С 0,72, которые, как отмечается в работе [Л. 124], по-видимому, завышены на 30% из-за ряда систематических погрешностей. Другой п]ричиной несоответствия расчетных и опытных данных для дозвукового течения может быть то, что решения Блазиуса, на которых основаны, формулы (6-34)—(6-40), верны для сравнительно больших чисел Re, когда в < J [Л. 135 ]. Для малых значений Re необходима соответствующая корректировка континуальных исходных уравнений, но такие уточненные зависимости не получены. [c.217]

Если воспользоваться уравнением движения капли (3-13) формулой (3-15), то можно определить место разрушения крупных, неустойчивых капель и соответственно максимальные значения чисел Вебера W m. На рис. 3-23,6 приведены расчетные значения чисел We в зависимости от осевого зазора в турбинной ступени для различных значений размеров капель. В качестве исходных данных для расчета были приняты те же параметры и скорости, что и в ранее рассмотренном примере (см. рис. 3-22,6). На рис. 3-23,6 видно, что для принятого критического числа We = 15, определяющего начало колебательного процесса, при зазоре 2<15 мм. неустойчивыми являются капли радиусом г> >10- м. Максимальные же значения числа WeM, при которых происходит разрушение капель, существенно зависят от размера калель. Так, для капель радиусом /-=100х ХЮ-8 м WeM=16, а при г = 500х ХЮ м WeM 45. Это объясняется [c.69]

УЭ с мягкой характеристикой реализуются в виде тонкостенных конструкций, способных иметь еюсколько форм упругого равновесия, т. е. способных к потере устойчивости исходной формы упругого равновесия. В первом приближении расчеты можно вести по известным выражениям для тонкостенных конструкций из линейноупругого материала (с подстановкой [х = 0,5), так как деформации малы. Однако перемещения достигают значительной величины, и поэтому при определении характеристик приходится решать геометрически нелинейную задачу. В настоящее время имеющиеся расчетные зависимости получены только численным путем Эти результаты не обработаны в виде упрощенных формул и поэтому в данном справочнике не могут быть приведены. Алгоритмы и программы расчета приведены в монографии [21]. В форме безразмерной кривой обработан только случай сжатия тонкостенной трубы. [c.213]

В табл. 33 приведены расчетные зависимости, необходимые при конструировании и контроле прямозубых шестерен с корригированным профилем и равным числом зубьев. В приведенных формулах приняты следуюш,ие обозначения А о — межцентро-вое расстояние между осями шестерен при корригированном зацеплении в мм Aq = mz Оо — угол давления в точке профиля зуба на делительной окружности, или угол профиля исходного контура реечного инструмента. [c.210]

Табл. 14.3 содержит исходные уравнения с граничными условиями, формулы преобразования и автомодельные решения для линейного и осесимметричного источников. Для замыкания уравнений использованы теории Прандтля, Тейлора, Прандтля Трубчикова и Рейхардта. Расчетные зависимости, полученные для источников, применимы при определении параметров течения в основном участке струи конечных размеров. [c.210]

Рис. 6.11.3. Равновесная скорость звука Се и удельный объем V пароншд-костной смеси в зависимости от давления р в процессе равновесного вскипания из-за уменьшения давления, когда в исходном состоянии среда является насыщенной жидкостью при давлении ро = 0,2 1,0 2,5 и 7,0 МПа (для воды) и Ро = 2,5 МПа (для мотана и пропана). Числовые указатели у линий соответствуют значению начального давления ро, МПа. Штрихпунк-тирные линии соответствуют политропическому закону (V) с показателем политропы к = 1,0 и 1,4. Все представленные линии являются расчетными и основаны на формулах (6.11.26), (6.11.25) с использованием аппроксимаций

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...