Геометрическая производительность

Объемные, механические и гидравлические потери в гидромашинах. Геометрическая производительность не может полностью характеризовать, какое количество рабочей жидкости подает в напорный трубопровод гидросистемы насос, а для практических целей этот показатель весьма важен, ибо от него зависит скорость движения поршня или плунжера, а также скорость вращения гидромотора. На производительность насоса оказывают влияние многие факторы. [c.34]

Геометрическая производительность негерметичных червячных насосов определяется, так же как и для всех червячных насосов, из уравнения [c.407]

Из-за того, что ротор совершает одновременное вращение с различными угловыми скоростями около двух сдвинутых на е центров, шатун описывает конус с образующей, равной длине шатуна L, и радиусом основания конуса 2е. Крепления концов шатуна должны допускать подобное движение, обладая свойствами кардана. Геометрическая производительность насоса определяется из уравнения [c.410]

Различают расчетную (теоретическую) и фактическую (полезную) производительность насоса. Расчетную производительность часто также называют геометрической производительностью. [c.121]

Для определения или проверки теоретической (геометрической) производительности насоса производится ручная его прокачка. Для этой цели может быть рекомендована схема, приведенная на фиг. 469. Для устранения утечек жидкости из одной камеры насоса 6 в другую статические напоры на сторонах всасывания и нагнетания должны быть равными. [c.659]

Для провер/ки теоретической (геометрической) производительности насоса 4го -прокачивают вручную. Для этой цели может быть рекомендована схема, показанная на рис. 172, й которой [c.301]

Производительность насоса. Для определения производительности шестеренного насоса используют большое число отличных по структуре и точности формул. Известные теоретические и эмпирические формулы геометрической производительности шестеренных насосов и их анализ приведены в работе [26]. Выведенные здесь точные формулы теоретической производительности, крутящего момента и мощности следует иметь в виду при проектировании насосов. [c.111]

Характеристики зависимости расхода от давления насосов одинаковой (при отсутствии перепада давлений) геометрической производительностью с прямозубыми 1 и шевронными 2 роторами, при работе на жидкостях с большой (90 сст) и малой 08 m) вязкостями, изображены на фиг. 2. [c.15]

Они обладают определенностью значений геометрической производительности, постоянством расхода при неизменной ско- [c.17]

ГЕОМЕТРИЧЕСКАЯ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ Общие положения [c.21]

Результаты расчета геометрической производительности по этим формулам изображены на фиг. 8. [c.22]

Следовательно, задача получения точного аналитического уравнения (формулы) для расчета геометрической производительности шестеренных насосов является весьма актуальной. Кроме того, большой практический интерес представляет установление размеров отсеченного междузубового пространства, являющегося у шестеренных насосов вредным пространством . Наличие вредного пространства при нагнетании жидкостей, содержащих растворенные газы и воздух, оказывает заметное влияние на величину производительности и шумовую характеристику насосов. [c.23]

В последующих разделах этой книги изложены выводы формулы геометрической производительности на основании только геометрических представлений и определены величины возможных потерь производительности в результате защемления жидкости в отсеченном междузубовом пространстве. Для выяснения особенностей работы насосов рассмотрены случаи зацепления прямозубых роторов с боковым зазором, беззазорное зацепление прямозубых роторов и зацепление косозубых роторов. Опытная проверка зависимостей, полученных теоретическим путем, произведена на специально сконструированной для этой цели установке, схема работы которой изображена на фиг. 18. [c.23]

Воспользовавшись уравнениями (7), можно определить геометрическую производительность шестеренных насосов при беззазорном зацеплении. Для этого случая геометрическая производительность (при двух отсеченных камерах) определяется по формулам [c.37]

Геометрическая производительность шестеренных насосов с косозубыми роторами [c.40]

Формулы для расчета геометрической производительности насоса с косозубым зацеплением за один оборот ведущего ротора найдутся [c.42]

Экспериментальное определение геометрической производительности [c.45]

Фиг. 18. Схема установки (стенда), применяемой для проверки геометрической производительности шестеренных насосов. [c.45]

Кроме этого, возможными причинами расхождения расчетных и опытных значений геометрической производительности насосов могут быть [c.46]

Влиянием названных выше причин можно объяснить имеющиеся расхождения в значениях геометрической производительности, полученных опытным путем и в результате расчетов по действительным размерам деталей. [c.47]

Основываясь на экспериментальных данных, действительные значения геометрической производительности насосов, определяемые размерами рабочих органов и принятым способом канализации, при погрешностях изготовления, находящихся в пределах допустимых отклонений, могут оцениваться расчетными данными, полученными по предложенным выше формулам, с коэффициентом 0,97—0,98. [c.47]

Подставляя в эту формулу значение геометрической производительности (для случая работы насоса с использованием защемленного объема) Qs( ) = — Узщ(наим), после преобразований получим уравнение в виде [c.72]

В случае работы насоса без использования защемленного объема во все расчетные формулы вместо коэффициента /Сз следует подставлять коэффициент кзщ(1), представляющий отношение наибольшего объема отсеченного междузубового пространства Узщ (наиб) к наибольшему значению геометрической производительности насоса. [c.72]

Для данного числа зубьев с увеличением угла зацепления или уменьшением рабочей высоты зуба снижается величина коэффициента перекрытия е, и следовательно, зависящая от него степень защемления. Однако эффективность этого мероприятия невелика потому, что даже при небольших значениях е наблюдается заклинивание жидкости. Кроме того, снижению коэффициента е препятствует возникающее при этом заострение зубьев (при малых числах зубьев и больших углах зацепления), а уменьшение рабочей высоты зубьев снижает геометрическую производительность насоса. [c.127]

Производительность Уе действительного компрессора меньще геометрической производительности У),, что оценивается коэффициентом подачи [c.297]

Qgjij — геометрическая производительность насоса за один оборот с использованием избыточного объема, мм 1об [c.8]

Для расчета геометрической производительности шестеренных насосов применяется большое число, отличных по структуре и точности формул. Это не только осложняет, но и делает часто невозможным правильную оценку и сравнение отдельных показате-телей работы насоса, полученных при использовании различных формул. Например, детальный анализ объемных потерь (утечки жидкости и недозаполнение) и механических потерь невозможен без знания точной величины рабочего объема. Применение различных неточных формул, характеризующих геометрические возможности данного насоса, может привести к ошибочным заключениям. Ниже приведено несколько известных теоретических и эмпирических формул геометрической производительности [c.21]

Согласно формуле а (формула Фальца),количество подаваемой насосом жидкости возрастает с уменьшением радиуса окружности ножек зубьев R , что не соответствует действительности потому, что объем жидкости, заключенный между вершиной и дном впадины сцепляющихся зубьев, переносится обратно в камеру всасывания и не определяет производительности насоса. Приближенными являются и формулы б, в и г, исхо-дяш,ие из допущения, что площади зубьев и впадин равны. Сопоставляя изображенные на фиг. 8 кривые геометрической производительности, построенные по формулам бив, нетрудно заметить их различия. Хорошо известная формула Д. Тома д может быть использована лишь для расчета производительности насосов с равным числом зубьев роторов и коэффициентом перекрытия е=1. Формула е не отражает особенности изменения отсеченного пространства в ходе зацепления и при пользовании предполагает планиметрирование необходимых площадей, что нельзя признать удобным. Эмпирическая зависимость ж (проф. Т. М. Башта) [3 ] рекомендована автором только для насосов с разгрузкой защемленного пространства в сторону нагнетания. Формула требует определения угла зацепления и удобна только в случаях углового исправления профиля. Использовав метод Д. Тома (через силовые зависимости), проф. Е. М. Хаймович (1936 г.) получил формулу геометрической производительности для насосов с коэффициентом перекрытия большим единицы (е > 1). Аналогичную зависимость, применив этот же метод установил в 1940 г., А. М. Мишарин. Сомневаясь, видимо, в достоверности и точности этой формулы, проф. Т. М. Башта рассматривает в своей книге [3] графический метод расчета производительности. Проф. Е. М. Хаймович для получения точной формулы (136) рекомендует планиметрирование площади, ограниченной кривыми линиями [29]. Расчетная формула (25), предложенная Е. М. Юдиным [27], для случая разгрузки защемленного пространства в сторону нагнетания, является ошибочной, так как автором (это будет в дальнейшем показано) неправильно взяты пределы интегрирования исходной величины. [c.22]

Для нахождения аналитического значения геометрической производительности шестеренного насоса с равными шестернями рассматривается случай работы при отсутствии утечек, возникающих в результате разности давлений между камерами нагнетания и всасывания и при отсутствии объемных потерь в результате кавитации (недозаполнения). В этом случае количество переносимой в зону нагнетания жидкости будет определяться лишь геометрическими размерами рабочих органов и кинематическими закономерностями зацепления. [c.23]

Как известно, органическим свойством роторных насосов является защемление объема в междузубовом пространстве, что приводит к неизбежным потерям производительности. Защемленный объем возникает в момент начала одновременного контактирования двух пар зубьев. С этого мгновения жидкость, заключенная в отсеченном междузубовом пространстве, перемещается в направлении к зоне всасывания. При этом величина потерь производительности, обусловленная попаданием жидкости обратно в полость всасывания насоса, как это будет в дальнейшем показано, зависит от того, насколько в конструкции насоса учтены все закономерности изменения величины объема отсеченого междузубового пространства. Разность между суммарным значением объема междузубовых впадин шестерен и объемом жидкости, переносимой в камеру всасывания в результате образования отсеченного междузубового пространства, характеризует геометрическую производительность насоса. Следовательно, определение геометрической производительности насоса связано с исследованием закономерностей изменения величины объема отсеченного междузубового пространства. [c.23]

И Рзщ (найм), получим (после нздлежащих алгебраических упрощений) выражение геометрической производительности шестеренного nato a за один оборот при зацеплении прямозубых роторов с боковым зазором [c.29]

Расчетное значение геометрической производительности за однн оборот по действите 1ьным размерам деталей за один оборот в см [c.47]

Расчеты Должны основыватся на известных йыраженйях ДЛй Г60 метрической производительности (6) и для усилия, действующего на роторы (гл. III, раздел 2). Величина геометрической производительности насоса пропорциональна произведенню квадрата модуля зацепления на ширину шестерен. Величина усилия, действующего на роторы, пропорциональна произведению первых степеней величины модуля на ширину роторов. Увеличение или уменьшение модуля вызывает, соответственно, сокращение или возрастание нагрузки на роторы, так как для сохранения той же производительности насоса ширина роторов должна быть изменена пропорционально квадрату модуля. Например, использование в насосе роторов с модулем, равным 5 вместо 4 позволяет сократить нагрузку на 25%, потому что ширина роторов уменьшится в этом случае в (1,25) = = 1,562 раза. [c.83]

Первый способ. Нарз жный диаметр одного из роторов (на фиг. 64 — верхнего) уменьшается на величину 2Аг с расчетом, чтобы начало контактирования зубьев ведущего и ведомого роторов происходило в точке С, а не в Л, как обычно. Для компенсации уменьшения диаметра одного из роторов с целью сохранения геометрической производительности насоса диаметр сопряженного ротора увеличивается на такую же величину. При этих условиях объем отсеченного пространства будет изменяться только в сторону увеличения. Следует учесть, что насос 134 [c.134]

Рабочий диапазон термопарного манометра соответствует области предварительного разрежения, создаваемого, как правило, механическим насосом. Скорость откачки механического насоса по всем газам одинакова и определяется его геометрической производительностью. Режим течения газа по трубопроводам в условиях предварительного разрежения можно считать вязкостным. Небольшая добавка пробного вещества не меняет существенно вязкости смеси, а следовательно, и проводимости трубопровода. Это позволяет эффективную скорость откачки считать постоянной во все время испытаний. Условия оказываются сходными с рассмотренными для радиоактивного манометра. Однако в связи с нелинейностью рабочих характеристик термопарных манометров здесь возникают дополнительные трудности при количественной оценке течей. Зависимость, связывающая между собой величину минимально регистрируемого потока пробного вещества с параметрами манометра и испытуемой системы, оказывается слишком сложной для широкого использования. Для того чтобы иметь представление о возможностях манометров ЛТ-2 при поиске течей, в табл. 8-2 приведены значения минимально обнаружимой течи, отнесенной к скорости откачки Вмии/5э, для девяти точек градуировочной кривой манометра. Величина 1 характеризует значение э. д. с. термопары перед обнаружением течи. Достоверным изменением э. д. с. при расчетах принималось 0,4 мв. В качестве рабочего газа был взят водород. [c.143]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...