см также Зависимость от температур испытаний

Для проведения испытаний образцов и натурных лопаток турбин в условиях высокотемпературного газового потока при установившихся и неустановившихся тепловых режимах, а также в условиях воздействия агрессивных сред созданы газодинамические стенды, оборудованные соответствующими приспособлениями и испытательными камерами, позволяющими в потоке газа, образующегося в специальной камере сгорания, проводить исследования до температур 1700° С при максимальном расходе газа до 1,2 кг/с и напоре до 8 кгс/см . В зависимости от цели испытаний использовались приставки, обеспечивающие необходимые параметры потока. [c.188]

На рис. 16 показан предел прочности в продольном направлении боралюминия в зависимости от температуры испытания. Снижение прочности композиционного материала связано с уменьшением прочности волокна по мере повышения температуры испытания [91], а также с наличием взаимодействия матрицы с волокном. Последнее обстоятельство особенно важно для температур выше 430° С и выдержках, более длительных, чем время, в течение которого происходили испытания (см. рис. 16). То, что предел прочности при повышенных температурах зависит главным образом от прочности волокна, указывает путь повышения этого свойства за счет улучшения свойств волокна. [c.463]

При жестком малоцикловом нагружении, как отмечалось выше, сопротивление разрушению при долговечности до 10 циклов определяется пластичностью и темпом ее исчерпания при увеличении предельного числа циклов в соответствии с зависимостями (4.56) и (4.57) увеличивается роль упругой составляющей деформации, которая может быть определена характеристикой статической прочности, что вытекает из уравнений кривых малоциклового разрушения (4.56) и (4.57), рассмотренных в гл. 4. На рис. 7.3 приведены зависимости этих характеристик механических свойств, определяемых при кратковременных статических испытаниях, от температуры испытаний. Из представленных данных, а также результатов эксперимента следует, что (см. рис, 7.4—7.7) сопротивление разрушению при жестком нагружении деформационно стареющей стали 22к с повышением темпе- [c.257]

Для клеев БФ склеивание ведут в два слоя. На подготовленные поверхности кистью, пульверизатором наносят слой клея, затем детали сушат 0,5—1 ч на воздухе и 15—20 мин при температуре 50—60° С. После этого наносят второй слой клея, его сушат 1 ч на воздухе, 15 мин при температуре 50—60° С и 50—60 мин при 85—95° С. Можно выдерживать также на воздухе. Склеиваемые детали соединяют и сушат под давлением 0,5—10 кгс/см (в зависимости от толщины деталей) при температуре 150—160° С около 1 ч. До обработки или испытания соединение должно выдерживаться не менее 24 ч. [c.47]

Статистическая обработка результатов испытаний. При оценке усталостной прочности используют статистические методы, аналогичные применяемым при оценке длительной прочности (см. стр. 138-140). Результаты статистической обработки экспериментальных данных усталостных испытаний показали, что разброс характеристик сопротивления усталости достаточно хорошо описывается законом нормального распределения [102]. Так, в работе [103] приведены результаты обработки результатов испытаний жаропрочных сплавов различных марок. Принимается линейная зависимость вида а - Ыgo. Значения коэффициентов а, Ь, а также среднеквадратичного отклонения 5 и коэффициента корреляции г определялись в зависимости от температуры, среды, асимметрии цикла, формы образца (табл. 2.17). [c.171]

Замеры температур на периферии и по глубине трубной доски в двух опытах (охлаждение и нагрев) приведены на рис. 18, а, б. На кривых показан характер изменений температуры металла доски в зависимости от времени начала теплового удара. Опрессовки, проводившиеся после каждой серии горячих испытаний, а также заключительные опрессовки по первичному тракту давлением 415 кгс/см , не обнаружили нарушения плотности и прочности сварных соединений. [c.55]

Важной нерасчетной механической характеристикой низколегированных сталей является ударная вязкость, которая четко отражает качество проката в зависимости от состояния и структуры, степени загрязненности неметаллическими включениями и др., а также влияние различных процессов, вызывающих хрупкость металла. До сих пор наиболее распространенным является испытание на ударную вязкость образцов с полукруглым надрезом (радиус I мм, тип I по ГОСТ 9454—60). Значение ударной вязкости для низколегированных сталей с уровнем прочности 50 кГ/мм на таких образцах должно быть не менее б кГ-м см при температуре испытаний -г20° С (образцы поперечные) и может быть несколько ниже у стали большей прочности. [c.9]

Анализ параметра замедленного разрушения 1п /р в зависимости от обратной температуры (см. рис. 23, б) показал, что веерные кривые также имеют перегиб и состоят из двух прямолинейных участков. При этом отрезки прямых в области высоких напряжений сходятся при более высокой температуре, чем принятая максимальная температура испытания. Отрезки [c.55]

Разрушающее действие солнечного света зависит от величины ультрафиолетовой составляющей и температуры, при которой происходит облучение. На примере испытаний меламиноалкидных эмалей авторы показали, что с увеличением температуры на каждые 10° С скорость фотохимической деструкции возрастает примерно в 1,1—1,5 раза. При температурах —10-т-+20° С потеря блеска меламиноалкидных эмалей имеет линейный характер. Однако при более низких температурах порядка —40- —60° С, которые характерны для высот 10—20 км, скорость изменения цвета (меление) будет протекать медленнее. Наличие значительного количества озона даже при низких температурах и коротковолновой радиации вызывает интенсивное старение лакокрасочного покрытия. Этот фактор играет важную роль, так как обшивка самолета, находящегося на аэродроме в безоблачную погоду летом, в зависимости от цвета эмали, которой он окрашен, и ее оптических свойств (коэффициент отражения и излучения) нагревается до 70° С (см. табл. 4). На больших высотах полета (10—15 км) солнечная радиация богата коротковолновой составляющей спектра, что обусловливает еще более интенсивное разрушение лакокрасочных покрытий. Следовательно, количество солнечной радиации, падающей на поверхность самолета, складывается из энергии, которую он получает, находясь на аэродроме, и энергии, которую он получает при высотном полете. Действительно, наиболее интенсивное разрушение лакокрасочного покрытия обычно наблюдается ка верхних поверхностях плоскостей и фюзеляжа, а также на боковых поверхностях вертикального оперения. [c.26]

В соответствии с экспериментальными данными по неизотермическому нагружению (см. рис. 2.5.1, а) деформации в циклах неизотермических нагружений могут быть рассчитаны с использованием величин параметров обобщенной диаграммы, полученных при изотермических испытаниях. На рис. 2.5.1, б дана зависимость ширины петель гистерезиса в первом полуцикле при мягком изотермическом нагружении от степени исходного деформирования (заштрихованная область), а также приведены точки, полученные в испытаниях с переменными температурами 200 600, 300 600° С. Как видно из рисунка, параметр А, [c.116]

До последнего времени в практике конструкторских бюро при расчете конденсаторов и водоподогревателей был очень распространен расчетный график (см. фиг. 82). В дополнение к приведенной оценке этого расчетного графика ( 32) необходимо указать, что полученная зависимость коэффициента теплопередачи к от скорости и температуры воды не отображает значительного влияния (подтверждаемого опытами) режима работы конденсатора на коэффициент теплоотдачи со стороны пара а и на коэффициент теплопередачи к. Исследования ВТИ показали также, что влияние на коэффициент теплопередачи температуры воды оказалось преуменьшенным, а влияние скорости воды (при низких температурах) — преувеличенным. Поэтому от использования графика Метро—Виккерс для расчета конденсаторов (и других теплообменников) следует отказаться. На основе проведенных ВТИ и другими организациями испытаний и анализа опытных данных с целью выявления зависимости среднего по всему конденсатору коэффициента теплопередачи от различных факторов в 1951 г. Л. Д. Берманом предложена для современных конструкций конденсаторов следующая формула [c.233]

Ударная вязкость, характерузующая вязкость конструкционных и инструментальных сталей для горячей деформации, также однозначно изменяется в зависимости от твердости даже при различных температурах испытания (рис. 28). Основное влияние вспомогательных характеристик и здесь хорошо разграничивается. В зависимости от температуры испытания (или эксплуатации) это влияние становится более значительным. На основании опыта, полученного при исследовании причин разрушения инструментов для горячей деформации, значение ударной вязкости материала инструментов, разрушившихся хрупко при 500° С, с V-образным надрезом, Ян=20-г--ь25 Дж/см . [c.46]

Повторная закалка из критического интервала (между A i и Асз) снижает чувствительность к хрупкости [132]. Повышение температуры отпуска замедляет последующее развитие хрупкости при более низких температурах [114]. С увеличением времени выдержки при высоком отпуске (650°) вязкость падает, достигает минимума, затем начинает возрастать [114, 130, 133, 94, 102]. Порог хладноломкости сдвигается к более низким температурам [125]. С увеличением скорости нагрева под закалку [134] и под отпуск [55, 56] и уменьшением выдержек при отпуске обратимая хрупкость снижается и даже предупреждается. В структурах, полученных в результате изотермического распада хромоникелевых сталей, обратимая хрупкость развивается в меньшей степени, чем в отпущенном мартенсите [116]. Повышение температуры изотермического распада усиливает склонность к хрупкости [135]. Обратимая хрупкость наблюдается и в отожженных сталях [114, 136]. Развитие ее повышает температуру перехода к хрупкому разрушению при определении ударной вяч-кости в зависимости от температуры испытания. Рациональная оценка склонности стали к хрупкости возможна лишь в результате серийных испытаний и определения смещения критической температуры хрупкости под воздействием охрупчивания стали [109, 111, 114, 127, 120, 131 и др.]. Все известные случаи отпускной хрупкости можно рассматривать как разновидность явления хладноломкости, хотя о тождестве проблем отпускной хрупкости и хладноломкости говорить все же нельзя ([109] — см. также [138, 137]). Смещение кривых хладноломкости указывает на наличие отпускной хрупкости, но степень ее развития характеризует очень приблизительно [109]. Хрупкость характеризуется заниженным сопротивлением отрыву [139]. Разрушение идет по границам зерен аустенита а-фазы [113, 116, 140]. Под влиянием холодной пластической деформации восприимчивость к необратимой и обратимой хрупкости ослабляется [114, 141]. Пластическая деформация в аустенитном состоянии, после которой до рекристаллизации произведена закалка, резко ослабляет необратимую и. .братимую отпускную хрупкость [142]. [c.705]

Зависимость усталостной прочности от температуры. Как отмечалось (см. табл. 34), усталостная прочность титановых сплавов падает по мере повышения температуры испытания. Наибольшее снижение предела усталости наблюдается. у технически чистого титана, наименьшее — у теплопрочных а + р-спла-вов. Относительное изменение предела усталости в зависимости от температуры для этих сплавов (ВТ6, ВТ8, ВТЗ-1, ВТ16 и ВТ22) показано на рис. 71, из которого следует, что повышение температуры до 400—450° С снижает усталостную прочность на 20— 25%. Это снижение несколько меньше, чем снижение временного сопротивления под влиянием повышения температуры до 400— 450° С. Интересным является то, что предел усталости, определенный на надрезанных образцах, значительно меньше зависит от температуры испытания, чем предел усталости гладких образцов. Из этих данных видно также, что изменение усталостной прочности более значительно при отрицательных температурах, чем в диапазоне 20—450°С. Многие исследователи уровень циклической прочности титановых сплавов при повышенных температурах [c.157]

Испытание на ударный изгиб. В комплексе механических испытаний, выполняемых для оценки свариваемости, испытание на ударный изгиб имеет особо важное значение. Оно является основным показателем для выбора параметров режима сварки (погонной энергии) при валиковой пробе, для оценки стойкости сварных соединений прн низких температурах (порог хладноломкости) и в других случаях. В зависимости от цели испытания надрез делается (на предва-[1Ительно протравленных образцах) по металлу шва, линии сплавления, околошовному участку или другим участкам зоны термического влияния. Для определения ударной вязкости в зависимости от толщины основного металла при.ченяются образцы разного сечения с полукруглым или острым надрезом (см. гл. XXVI). Для получения порога хладноломкости используют стандартные образцы с полукруглым надрезом (образцы Менаже). На каждое значение температуры испытывается 3—5 образцов. Результаты испытаний наносятся на график. Порог хладноломкости можно также оценить по виду излома ударных образцов. В этом случае определяется процент кристалличности в изломе. Установлено, что соотношение площадей кристаллической и волокнистой структуры в изломе изменяется нро-порционалыю ударной вязкости. [c.19]

В отличие от сплава ВТ14М кривые замедленного разрушения сплава 0Т4-1 с содержанием кислорода и азота в сумме 0,16% (см. рис. 22, б) состоят из двух прямолинейных участков, точка перегиба которых по оси абсцисс при всех температурах соответствует приблизительно выдержке в течение 1 мин. В области высоких напряжений (слева от точки перегиба) отрезки, выражающие зависимость прочности от времени до разрушения, с уменьшением длительности испытания стремятся к величинам предела текучести сплава при соответствующих температурах, постепенно приближаясь один к другому. Справа от точки перегиба отрезки временной зависимости прочности по мере увеличения длительности испытания также стремятся один к другому, и угол их наклона зависит от температуры испытания. Чем выше температура испытания, тем больше расходятся кривые временной зависимости прочности от экстраполированных в область низких напряжений левых отрезков кривых (см. пунктирные и сплошные линии на рис. 22, б). Это, по-видимому, обусловлено развитием динамического деформационного старения сплава в процессе его ползучести под напряжением. Чем выше температура испытания в исследованных пределах (О—75° С), тем эффективнее идет процесс блокировки дислокаций. Это согласуется сданными исследования процесса деформационного старения сплавов титана технической чистоты, которое показало [75], что максимальный эффект блокировки наблюдается при температуре 232° С. [c.55]

Аналогичный результат был получен в исследованиях жаропрочного сплава API, а также сталей 2,25Сг-1Мо (СМ) и 0,5 r-0,5Mo-0,25V ( MV) при нагреве ниже 600 °С [23, 24]. На компактных образцах толщиной 25 и 18 мм и шириной 50 мм показано, что в области частот нагружения более 10 Гц скорость роста трещины практически не зависела от частоты нагружения. Пороговая величина частоты нагружения не зависела от изменения асимметрии цикла в интервале 0,1-0,7. Понижение скорости с возрастанием частоты нагружения при КИН 10 МПа-м / было ограничено снизу пороговой величиной (da/dN) = 10 м/цикл и 7,5-10 м/цикл для сплава API и стали MV соответственно при асимметрии цикла 0,1. Переход в область чисто усталостного разрушения без признаков влияния процессов ползучести при низкой частоте нагружения для сталей СМ и MV при КИН 10 МПа-м / и температуре испытания 538, 565 °С происходил при частотах нагружения 0,2 Гц и 1,0 Гц соответственно. Общий вид зависимости скорости роста трещины от частоты нагружения был представлен соотношением [c.350]

Как видно из рассмотренных данных, режим испытаний оказывает существенное (если не определяющее) влияние на величину и характер изменения из1носостойкости 1сталей при понижении температуры. Между тем для положительных температур Хрущовым и Бабичевым [115] показано, что износостойкость одних и тех же сталей как при трении, так и при ударе остается одинаковой. Данное утверждение авторов, вероятно, ошибочно. В настоящее время установлена (см. табл. 29) разная 1изнооостойкость у одних и тех же материалов 1в зависимости от схемы их взаимодействия с абразивом. Эта разница подтверждается также изменением вида изношенных поверхностей. [c.151]

В разделе 6.2.2 рассмотрено влияние высокотемпературного окисления (см. рис. 6.26) на распространение трещины при высокотемпературной малоцикловой усталости. У гладких образцов также наблюдается различие усталостной долговечности при испы-таниях в вакууме и на воздухе. Коффин показал, что это обусловлено влиянием атмосферы в высоком вакууме не обнаруживается такой зависимости от времени нагружения, которую можно было бы объяснить влиянием ползучести. Поэтому зависимость от времени следует рассматривать как результат влияния среды на усталостные характеристики [601. Результаты, иллюстрирующие влияние атмосферы на независимость усталостной долговечности гладких образцов из стали А 286 от частоть нагружения (соответствующие данным рис. 6.26) приведены на рис. 6.51. При испытаниях на высокотемпературную малоцикловую усталость в вакууме или атмосфере инертного газа влияние времени не наблюдается, усталостная прочность почти не отличается от малоцикловой усталостной прочности при комнатной температуре (рис. 6.52). [c.234]

JViexaHH4e iaie свойства сортового металла из перлитных сталей, предусмотренные ГОСТ 10500—63 или существующими ТУ, а также рекомендуемые резетмы -термической обра ткн приведены в табл. 96. Механические свойства при повышенных температурах, определяемые кратковременным испытанием на растяжение, как правило, не регламентируются. Решающее значение имеют нормы длительной прочности и ползучести при рабочих температурах в зависимости от дли адьноста службы за время 10 000—100 ООО ч (см. табл. 97). Сведения о примерном назначении сталей перлитного класса и их рабочие темпера ы приведены в табл. 98. [c.246]

Прибор для квазистатических испытаний Вертгейма был снабжен приспособлением, позволяющим ему прикладывать нагрузку весьма плавно, без малейшей встряски . Этот прибор был таким, что его можно было поместить внутрь трехслойного кожуха, две внутренние стенки которого были из меди, а внешняя— из белой жести. Между двумя медными цилиндрами был засыпан песок. Печь нагревала внутреннюю секцию до установленного уровня температуры, который контролировался термометрами, расположенными вдоль образца. Модули при удлинении для рассматриваемых металлов определялись при 100 и 200°С. Затем установка была изменена таким образом, что в нее помещалась смесь из толченого льда с серной кислотой это позволяло выполнить аналогичные испытания при температурах от —15 до —20°С. Поскольку Вертгейм не был уверен в том, что в этих условиях удается получить значения динамических модулей упругости, его сравнение модулей упругости и отношений скоростей звука в металле и в воздухе при четырех температурах, показанное в табл. 55, было основано на квазистатически , измерениях удлинений. Это было первое исследование зависимости констант упругости от температуры. В своем анализе этого большого количества результатов, Вертгейм был первым, кто систематически стал изучать малые деформации металлов (Wertheim [1844, 1], [1845, 1J, [1850, 2], а также см. Бодримона (Baudrimont [1850, I])). Никто до него не рассматривал и, конечно, ни один из предшественников не сравнивал свойства металлов в таком установлен- [c.300]

Обязательны для всех министерств и ведомств. Pa npo Tpa-кяются на проектирование, монтаж и эксплуатацию стальных технологических газопроводов. транспортирующих нейтральные мало- и среднеагрес-сивиые горючие газы в пределах рабочих давлений от 1 кПа (0,01 кгс/см ) абсолютных до 250 МПа (2500 кгс/см=) избыточных включительно и рабочих температур от —150 до - -700 "С. Регламентируют, в том числе, требования, предъявляемые к трубам и деталям трубопрово-водов, запорной арматуре, вопросы проектирования, монтажа, сваркн и испытания смонтированных газопроводов, а также приемки нх в эксплуатацию. Со-. держат рекомендации по выбору сварочных материалов в зависимости от материала труб [c.505]

Кроме того, полагаясь на результаты исследований, полученных при изучении изменений уровня твердости в покрытии в зависимости от времени работы при высоких температурах (см. гл. П1), где с течением времени, в связи с фазовыми превращениями в слое наблюдается повышение микротвердости покрытия, а также по результатам испытаний никелированной стали XH35BT на задир при температуре 650° С, химическое никелирование можно рекомендовать для повышения износостойкости аустенитных сталей. [c.96]

Шахтные воды агрессивны вследствие кислотности, а также содержания в них серножелезной соли (окислитель). Лабораторные испытания 3 /о кремнистой бронзы показали скорость коррозии от 10 до 1000 мг дм -сутки (0,005—0,43 см год), в зависимости от концентрации, температуры и скорости течения шахтных вод. [c.230]

Повышение жаростойкости н снижение поглощения азота хромом можно достигнуть также п легированием хрома окисью иттрия. Кермет, представляющий собой хром, легированный 5. об, % УгОз и изготовленный обычными методами порошковой металлургии, был испытан в потоке (200 см /мин) воздуха при температурах 1150— 1370° С. При темпе )ату-рах испытания 1150— 1250°С кинетические кривые отклонялись (через 200 мин после начала испытания) от параболической зависимости, характерной для чистого хрома (рис. 22). При более высокой температуре, 1370° С, экспериментальные данные хорошо укладывались на параболическую кривую. Образования нитрида хрома в структуре кермета не обнаружено. Авторы работы [122] считают, что повышение жаростойкости хрома происходит в результате образования подслоя из окисла УСгОз под окисью хрома благодаря взаимодействию наружной окисной пленки, состоящей из СггОз, с окисью УгОз, находящейся в матрице. [c.88]

В соответствии с экспериментальными данными по неизотермическому нагружению (см. рис. 6, 7) деформации в циклах неизотермических нагружений могут быть рассчитаны с использованием величин параметров обобщенной диаграммы, полученных при изотермических испытаниях. На рис. 8 дана зависимость ширины петель гистерезиса в первом нолуцикле при мягком изотермическом нагружении от степени исходного деформирования е (заштрихованная область), а также приведены точки, полученные в испытаниях с переменными температурами. Как видно из рисунка, параметр А, характеризующий связь и оказывается независимым от формы цикла нагрева. Аналогично и для циклических нагружений данные неизотермических и изотермических испытаний существенно не различаются (рис. 9) и, следовательно, функция числа полуциклов и ее параметры оказываются неизменными. [c.71]

На рис. 18 представлены результаты испытаний набивок АГ-50, проведенных в целях определения зависимости герметичности сальника от давления на набивку, созданного затяжкой сальниковых болтов. Опыты проводились при различных давлениях рабочей среды, в качестве которой использовалась вода температурой 20°С. Как следует из рисунка, полученные кривые подтверждают известное из практики положение, а также показьшают характер зависимости. Из зтого же рисунка видна зависимость герметичности от давления воды до р = 200 кгс/см утечка через сальник возрастает, а с дальнейшим увеличением давления снижается, происходит самоуплотнение. [c.34]

Метод термического ускорения предполагает проведение лабораторных испытаний при температурах, намного превышающих ожидаемые эксплуатационные температуры. Как показано на рис. 13.4, результаты представляются графически в виде семейства кривых зависимости напряжения от времени для различных значений температуры при одной и той же постоянной для всего семейства деформации ползучести. Можно отметить, что при этом допустимо также использование данных о разрыве при кратковременной ползучести. Кривые вычерчиваются до значения времени, соответствующего продолжительности лабораторных испытаний, а затем экстраполируются до расчетного срока службы. Точка, в которой соответствующая расчетному значению температуры кривая достигает расчетного срока службы, определяет расчетное значение напряжения (см. рисунок). [c.437]

Представляет определенный практический интерес изучение влияния способа выплавки стали на ее склонность к хладноломкости. С этой целью была исследована сталь 28ХЗСНМВФА, цилиндрические образцы для ударных испытаний на растяжение из которой вырезали из различных полуфабрикатов плиты толщиной 16 мм открытой выплавки, прутка диаметром 110 мм вакуумно-дугового переплава и прутка диаметром 90 мм открытой выплавки. Вырезку образцов производили так, что во всех случаях трещина располагалась перпендикулярно к направлению прокатки. Образцы подвергали закалке с температуры 980° С в воду и отпуску при температуре 280° С в течение 2 ч. После образования кольцевых усталостных трещин проводили эксперименты на ударное растяжение в диапазоне температур от - -20 до —80° С. Температурные зависимости работы распространения трещины для исследуемых вариантов указанной стали изображены на рис. 88. Из данных видно, что сталь вакуумно-дугового переплава (кривая 2) в исследуемом диапазоне температур обладает большей ат у по сравнению со сталью открытой выплавки (кривая 3). Сталь листовая открытой выплавки (кривая 1) по не уступает стали вакуумно-дугового переплава, изготовленной в виде прутка диаметром 110 мм. Аналогичные данные для этих вариантов получены также по трещиностойкости при статическом испытании цилиндрических образцов с кольцевыми трещинами (см. гл. VI), [c.182]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...