Фазовый наклеп и пластическая деформация

ФАЗОВЫЙ НАКЛЕП И ПЛАСТИЧЕСКАЯ ДЕФОРМАЦИЯ [c.23]

Увеличение плотности дислокаций, дробление и разориентировка субзерен в аустените, вызываемые фазовым наклепом или пластической деформацией, также приводят к стабилизации у-фазы [38, 2211. Наиболее чувствительным к внешним воздействиям является [c.156]

Остаточные напряжения в зависимости от причины их образования делят на две группы конструкционные и технологические. Технологические напряжения возникают в результате неоднородных объемных изменений вследствие неоднородного (неравномерного) нагрева или охлаждения фазовых или структурных превращений металла, а также происходящих в нем диффузионных процессов и пластической деформации при наклепе. Одновременное действие двух или трех причин приводит к весьма сложным эпюрам распределения остаточных напряжений по сечениям детали. [c.320]

Под отжигом первого рода понимают нагревание стали до определенной температуры, выдержке и последующем, обычно медленном охлаждении, в результате которого фазовые превращения, если они имеют место, не оказывают решающего влияния на конечное структурное состояние,- Этот вид отжига применяется для устранения химической неоднородности, возникающей в процессе кристаллизации слитков или фасонных отливок, изменений в структуре в результате наклепа при пластической деформации и снятия остаточных напряжений. [c.204]

Неполнота превращения связана с фазовым наклепом. Увеличение степени пластической деформации (как и при мартенситном превращении) ускоряет и повышает степень промежуточного превращения. [c.106]

Методы измерения твердости материалов прочно вошли в практику контроля качества и проведения научных исследований. Научная и практическая ценность этих измерений заключается в том, что по величине твердости можно судить о многих важных характеристиках свойств материалов, а часто и определять их. Из результатов многочисленных исследований следует, что твердость материала зависит от его кристаллической структуры и связана со многими механическими и физическими характеристиками, с пределами текучести, прочности, усталости, с ползучестью и длительной прочностью, сжимаемостью, коррелируется также с некоторыми магнитными и электрическими свойствами. Измерение твердости является простым, но высокочувствительным методом исследования механизма пластической деформации, старения, наклепа, возврата, рекристаллизации и других фазовых и структурных превращений. [c.22]

Итак, чем больше степень разовой вытяжки при прессовании и соответственно степень протекания локальной пластической деформации около частиц фаз внедрения, тем больше должна быть степень релаксации локального фазового наклепа в молибдене. Это, очевидно, справедливо с той или иной поправкой для всех видов деформационной обработки молибдена. Много- [c.51]

Мартенсит деформации отличается от мартенсита охлаждения . После пластической деформации мартенсит получается более дисперсным, что ведет к улучшению механических свойств. В зависимости от условий деформирования (температуры, степени, схемы напряженного состояния) и состава сплава образуются различные формы мартенсита и в некоторых случаях — весьма мелкие частицы. Упрочнение при пластической деформации аустенита является результатом суммарного действия наклепа исходной фазы (и передачи по наследству дефектов структуры продуктам превращения) и фазового превращения аусте-нит- мартенсит. [c.258]

Основы теории жаропрочности. На поведение металла при высоких температурах оказывает влияние ряд накладывающихся друг Ha- друга процессов, например, пластическая деформация и упрочнение вследствие наклепа, разупрочнение благодаря возврату первого рода, полигонизация, рекристаллизация, диффузионные процессы и фазовые превращения. [c.393]

Влияние пластической деформации и фазового наклепа [c.36]

Из сопоставления плотности дислокаций видно, что остаточный аустенит, непосредственно не участвующий в фазовых превращениях, тем не менее упрочняется и вносит существенный вклад в упрочнение сплава. Причиной упрочнения остаточного аустенита является пластическая деформация, которую он испытывает в процессе мартенситных у- а и сг - у превращений, вследствие изменения удельного объема и формы кристаллов [34 ]. Однако с увеличением количества остаточного аустенита в сплавах его упрочнение снижается вследствие соответствующего уменьшения количества мартенсита, являющегося фактором деформации. В то же время уменьшение относительного количества мартенсита, участвующего в у- а у превращениях, уменьшает и эффективность упрочнения сплава за счет фазового наклепа. По этим причинам с увеличением количества остаточного аустенита наблюдается снижение упрочнения сплавов при фазовом наклепе. [c.16]

Возможности метода фазового наклепа в отдельности и в сочетании с другими методами упрочнения, такими, как старение, пластическая деформация, всестороннее высокое давление, далеко не исчерпаны. Продолжение исследований в этом направлении представляет интерес как в отношении получения новых высокопрочных немагнитных материалов, так и для изучения сложных физических и структурных изменений, сопровождающих прямое и обратное мартенситные превращения. [c.248]

Таким образом, при комплексном упрочнений сплава фазовым наклепо и пластической деформацией в у-состоятии, независимо 24 [c.24]

Проявлением устойчивости дефектов структуры является эффект наследственности, зависящий как от природы металла, так и от его истории (подробно о наследственности см. гл. V). Например, показано (Лариков), что скорость разупрочнения зависит от способа упрочнения металла железные сплавы упрочняли пластической деформацией, фазовым наклепом и облуч-ением до одинаковой исходной плотности дислокаций. Оказалось, что скорость разупрочнения сплавов после фазового наклепа на несколько порядков меньше, чем после пластической деформации. > [c.132]

Различие в устойчивости упрочнения при фазовом наклепе и при пластической деформации связано с многократ ностью деформации при полиморфном превращении в раз личных системах скольжения и образованием более равно мерной дислокационной структуры (М А Штремель, И Н Кидин) [c.312]

Существенное значение имеют представления об устойчивости структурных нарушений в поверхностном слое металла. Уменьшение дефектности при нагреве зависит от природы металла и условий создания дефектности. При использовании трех способов создания дефектности (пластическая деформация, фазовый наклеп и облучегае) было установлено, что эти способы не эквивалентны с точки зрения устойчивости де фектов даже при одинаковой исходной плотности дислокаций. Скорость разупрочнения в железных сплавах после фазового наклепа в 10 раз меньше, чем после 1шастической деформации. [c.102]

Метастабильные при охлаждении и пластической деформации аустенитные сплавы Н26ТЗ и Н25Х2ТЗ упрочняли методом фазового наклепа, стабильный сплав Н26Х5ТЗ выбран для сравнения. [c.205]

А — аустенитные сплавы после закалки ФН — аустенитные сплавы после фазового наклепа ФНС — аустенитные сплавы после фазового наклепа и старения ФНСД аустенитные сплавы после фазового наклепа, ста-рения и пластической деформации (30%) К — высокопрочные легирован, ные конструкционные стали (ферромагнитные) [c.246]

Р е к р и с т а л л и 3 а ц и о н и ы м о т ж и г о м называется опера -ция термической обработки, при которой путем нагрева металла до температуры выше порога рекристаллизации, но ниже телшера-туры фазового превращения, выдержки и охлаждения полностью или частично устраняется наклеп, вызванный пластической деформацией. При рекристаллизационном отжиге взамен деформированных кристаллических зерен образуются и растут новые равноосные зерна, снимаются внутренние напряжения, понижается твердость и увеличивается пластичность металлического сплава. [c.167]

Различают упругую (исчезающую) и пластическую (остаточную) деформации. Пластическая деформация может протекать под влиянием внешних факторов (нагрузок) и внутренних фазовых превращений (внутрифазовый наклеп). [c.80]

При этом возрастает величина внутренних напряжений, ограниченных малыми объемами. Все эти изменения приводят к тому, что с увеличением деформации уменьшается плотность металла. Таким образом, пластическая деформация при обработке металлов обусловливает изменение их микроструктуры, выражающееся в деформации и ориентации зерен (текетурирование) и сопровождающееся изменением механических свойств (наклеп). Наряду с этим наблюдаются и белее глубокие фазовые превра1цения в поверхностных слоях металлов в результате высокого поверхностного нагрева, а также быстрого охлаждения. [c.51]

Термическая обработка, не сопровождающаяся фазовыми превращениями, встречается при обработке чистых металлов или однофазных сплавов, наблюдающихся в системах с неограниченной растворимостью компонентов в твердом состоянии (см. рис. 70), в системах сплавов с ограниченной растворимостью компонентов при концентрациях последних, определяемых отрезками А—F и Б—G (см. рис. 72), а также в системах сплавов, имеющих ЭБтектондную структуру (см. рис. 77). Термическая обработка при нагреве последних ниже критической точки Асх для всех указанных случаев, состоящая из нагрева сплавов, исключающих фазовые превращения, с последующим медленным охлаждением (обычно с печью) называется отжигом первого рода. Отжиг первого рода применяют для устранения наклепа и волокнистой структуры металлов и сплавов ранее прошедщих холодную пластическую деформацию. Таким образом, при отжиге первого рода в зависимости от температуры нагрева могут происходить процессы возврата и рекристаллизации, ведущие к снятию напряжений и к разупрочнению. [c.106]

Принципиально новое направление в области обработки пружинных сталей — использование обратного мартенситного превращения с последующим старением аустенита Таким образом можно получить немагнитные пружинные стали с повышенным комплексом прочностных свойств (см, стр. 49). Стали этого типа с П—14% Ni и 10% Сг дополнительно легированы для создания вторичных упрочняющих фаз титаном (1—1,5%) и алюминием ( 0,5—1%), а в некоторых случаях также и вольфрамом для стабилизации субструктуры. После нагрева при 1000° С и охлаждения сталь приобретает аустенитную структуру, которая в результате сильной холодной пластической деформации превращается в мартенсит, имеющий высокую плотность -дефектов строения в результате фазового и деформационного наклепа. Мартенсит при нагреве превращается В аустенит (обратное мар-тенситное превращение), который сохраняется после охлаждения до нормальной температуры. Этот аустенит обладает повышенной плотностью дефектов строения, наследуемых от прямого мартенситного превращения, деформации и обратного мартенситного превращения и создающих измельченную рубструктуру. При последующем старении (520° С) аустенит упрочняется вследствие выделения избыточных фаз, причем характер изменения предела упругости при изотермическом старении аналогичен н людае-мому при старении мартенситностареющих сталей. Это означает, что решающее влияние на закономерности упрочнения оказывает не тип кристалической решетки, а субструктура матричной фазы. [c.37]

Для пружинных сплавов [67] показана эффективность введения малых количеств поверхностноактивных легирующих элементов, стабилизирующих субструктуру, созданную в результате фазового или деформационного наклепа и тормозящих преиму-щественный распад,твердых растворов по границам зерен и субграницам, т. е. способствующих непрерывному или общему выделению избыточных фаз [67, 113]. Это влияние поверхностноак- тивных элементов на стр-уктуру сплавов приводит к значительному повышению сопротивления малым пластическим деформациям и релаксационной стойкости. [c.38]

Интенсивная пластическая деформация Деформация кручением при высоких давлениях. Равноканальное угловое прессование. Обрабожа давлением многослойных композитов. Фазовый наклеп Металлы и сплавы [c.17]

Стабилизация аустенита возможна за счет фазового наклепа при прямом и обратном превращении, а также за счет пластической деформации и тогда, когда в процессе деформации не образуется мартенсит и когда он образуется. Зависимость здесь достаточно сложная, как указывалось ранее на примере облучения сплава Fe — Ni — Mn. В случае сплава Fe — Ni — Сг наблюдалось, что слабая предварительная деформация (2—4%) активи- [c.269]

Очень существенным является различная зависимость скорости процессов полигониэации и рекристаллизации от степени деформации. При медленном нагреве после слабой деформации полигониза1у1я успевает завершиться до рекристаллизации, тогда как после сильной деформации рекристаллизация всегда начинается раньше, и полигонизация практически вообще не реализуется. Несмотря на то, что все описанные положения выведены на основании изучения поведения при нагреве пластически деформированного металла, по-видимому, их можно полностью применить и к материалам, испытавшим фазовый наклеп в процессе полиморфного превращения, хотя, конечно, характер распределения дислокаций при фазовом наклепе может существенно отличаться от их распределения при пластической деформации. [c.96]

Повышенные прочностные свойства, соответствующие уровню свойств конструкционных улучшаемых сталей, дос тигаются на сталях аустенитного класса холодной или теп лой пластической деформацией, упрочнением в результате дисперсионного твердения, упрочнением посредством фазового наклепа при последовательном проведении прямого-и обратного мартенситных у- а- превращений [c.252]

Особенности работы двигателя тепловоза—одна из причин значительного проскальзывания бандажей ведущих колес. Дополнительно к отмеченным выше факторам, вызывающим пластическую деформацию, можно отнести нагрев поверхностного слоя бандажа при торможении. На основании металлографического и рентгеноструктурного анализов в сочетании с определением твердости Т. В. Ларин установил, что изменение кристаллической решетки бандажа в процессе эксплуатации распространяется на глубину до 25 мм. Наибольший наклеп наблюдается непосредственно на поверхности качения, далее в глубину он резко падает, оставаясь довольно высоким на глубине 1. .. 1,5 мм. Значительная пластическая деформация является, вероятно, одной из причин ослабления посадки бандажа на колесном центре. Если отсутствуют фазовые превращения в материале бандажа во время эксплуатации, то высокий наклеп разупроч-няет, разрыхляет структуру, образуются микротрещины с отделением в дальнейшем частиц пластически деформированного материала. [c.178]

Surfa e alterations — Поверхностные изменения. Изменения на поверхности материала вследствие механической обработки или при шлифовке. Поверхностные изменения бывают механические (например, пластическая деформация, наклеп, трещины и т. д.), металлургические (например, фазовые превращения, двойни-кование, рекристаллизация и неотпущенный или переотпущенный мартенсит), химические (например, межкристаллитная коррозия, хрупкость или питтинговая коррозия), термические (подвергшаяся тепловому воздействию зона, оплавление) и электрические изменения поверхности (изменение проводимости или теплопроводности). [c.1058]

Восстановление формы обнаружено и на сталях [168, 172]. Исследованием дилатометрических эффектов в деформированных хромомарганцевых сталях было установлено, что знак изменения размеров при е- -у-превращении противоположен тому, который вызывает при пластической деформации образование е-фазы. Обратное е- у-превра-щение при нагреве сопровождается неизотропным изменением линейных размеров. В направлении, в котором при предварительной деформации образец укорачивался, наблюдалось удлинение [168]. На любопытный факт изменения знака деформации при температуре фазового перехода предварительно деформированного двухфазного (е+ + 7)-сплава обратил внимание еще Шуман [93]. Образцы из железомарганцевого сплава Г16С подвергались воздействию упругих или пластических деформаций перед прямым и обратным фазовыми переходами или в процессе перехода. После 24-часовой выдержки под растягивающей нагрузкой при комнатной температуре образцы вместо того, чтобы удлиняться при нагреве несколько укорачивались. При охлаждении исчезал объемный эффект сжатия, если предварительно образец подвергался действию растягивающих напряжений при температурах у- е-пре-вращения или выше. Причем более эффективно влияет растягивающее напряжение в период у- е-перехода,— при последующем дилатометрическом цикле (20°Сч= 400°С) такой образец претерпевал сильное укорочение. Шуман объяснял наблюдаемые явления стабилизирующим влиянием наклепа и образованием е-фазы под действием внешних напряжений [93]. [c.147]

Пятым из перечисленных является субструктурный механизм разупрочнения, характерный для однофазных материалов, в которых формирование протяженных устойчивых полос скольжения связано с перераспределением дислокаций, возникающих в результате пластической деформации (наклепа) или интенсивного фазового превращения. В пластичных материалах на стадии циклического деформационного упрочнения возникает ячеистая структура (рис. 5.18, а), которая трасформируется в полосовую, типа представленной на рис. 5.18, б, В условиях знакопеременного нагружения дислокационная полосовая структура, которой на поверхности образца соответствуют устойчивые полосы скольжения, характеризуется наличием упорядоченной системы дислокационных стенок [29] и представляет протяженные в пределах одного зерна плотные дислокационные стенки, параллельные плоскости первичного скольжения и вызывающие заметную (до нескольких десятков минут) разориентацию заключенных [c.233]

В настоящее время известны три основных способа упрочнения аустенитных сплавов пластическая деформация, с1арение (дисперсионное твердение) и фазовый наклеп. Интенсивные исследования привели к значительным успехам в этой области разработаны составы и режимы упрочнений аустенитных сталей и сплавов, обеспечивающие предел текучести >100 кгс/мм , при хороших пластических свойствах и низкой магнитной проницаемости [1,2]. [c.3]

Упрочнение аустенитных сплавов пластической деформацией и старением хорошо известно, в То время как фазовый наклеп, предложенный Институтом физики металлов АН СССР [З, 4 ] 5ШЛяется новым методом упрочнения, [c.3]

При промежуточных скоростях нагрева происходит наложение двух механизмов превращения - мартенситного и диффузионного. Возникает вопрос о причинах различной устойчивости а- и у-твердых растворов при температурах внутри двухфазной области равновесной диаграммы. Сплавы, находящиеся в у-состоянии, при любых практических скоростях охлаждения или нагрева в области температур двухфазного равновесия остаются устойчивыми, в то время как те же сплавы, будучи в а-состоянии (мартенсит), сравнительно легко переходят в двухфазное а+у-состояние. Аллен и Ирли [12] указывают, например, что сплавы, содержащие 13 и 18% Ni, охлажденные из у-состояния в двухфазную область (560-600°С), не обнаруживают никаких признаков вьщеления а-фазы после выдержки в течение 1000 ч при этих температурах. Те же сплавы в исходном мартенситном состоянии при нагреве в двухфазной области достигают полного (а + у) равновесия, причем за значительно более короткое время. Очевидно, диффузионные процессы перераспределения атомов никеля легче протекают в менее плотно упакованной объемно-центрированной а-решетке мартенсита, чем в гране-центрированной решетке у-твердого раствора. Кроме того, искажения решетки в мартенсите, обусловленные изменением объема и сдвиговым характером мартенситного превращения, ускоряют диффузионные процессы аналогично действию холодной пластической деформации. Развитие неупорядоченных диффузионных процессов а у превращения при нагреве является нежелательным при упрочнении сплавов фазовым наклепом, так как при этом снижается упрочнение у-фазы. [c.8]

При одинаковом количестве мартенсита, участвующего в у- а- у превращениях, упрочнение сплавов при фазовом наклепе зависит от исходной прочности аустенита (см. рис. 1.8). Двойные Fe-Ni сплавы обладают наиболее низким трепелом текучести в исходном состоянии (после закалки от 1100 ) и соответственно меньшим упрочнением при фазовом наклепе. Легирование сппавов С г или Мп увеличивает силы межатомной связи в решетке и повьпиает как исходный предел текучести аустенита, так и упрочнение. Однако влияние элементов замещения в твердом растворе невелико. При из> 1е-нении содержания Ni, Сг, Мп в широких пределах (см. табл. 1.2) увеличение предела текучести не превьпиает 5-10 кгс/мм. Отсюда следует, что легирование железоникелевых сплавов С г и Мп, с целью повьшгения прочности при фазовом наклепе, не дает существенных результатов. Более сильное влияние на упрочнение оказывает углерод, внедрение которого создает в решетках мартенсита И аустенита большие статические искажения, вследствие чего возрастает как исходный предел текучести аустенита, так и упрочнение. Кроме того, перераспределение легкоподвижных атомов углерода в процессе обратного мартенситного а - у превращения приводит к закреплению дислокаций, дополнительно увеличивая сопротивление пластической деформации. [c.17]

Холодная или теплая пластическая деформация является наиболее известным, а иногда и единственно возможным способом упрочнения аустенитных сплавов и сталей. Поэтому представляет интерес сравнить упрочнение аустенита при фазовом наклепе с упрочнением при пластической деформации, а также выяснить возможности дополнительного повьш ения прочности фазонаклепанного аустенита за счёт пластической деформации. Пластическая деформация (10-50%) сплава Fe-29Ni осуществлялась прокатной при 250°С во избежание образования мартенсита деформации. Для дальнейшего важно отметить, что в этом сплаве, обладающем атермическим характером мартенситного превращения, предварительная деформация, так же [c.23]

Рис. 1,17. Влияние пластической деформации в у со стоянии и фазового наклепа (ф.н.) на упрочнение сплава Feт>29Ni

Рис. 1,18. Влияние пластической деформации в а- и усостояниях и фазового наклепа (ф. н.) на упрочнение сплава Ре- -291 1

Имея в виду более высокую прочность деформированного мартенсита по сравнению с мартенситом, полученным из деформированного аустенита, прирост упрочнения после обратного а - у превращения в первом случае 2 можно объяснить наследованием от деформированного мартенсита более высокой плотности дефектов решетки. Прирост упрочнения зонаклепанного аустенита количественно невелик (5-7 кгс/мм ), поэтому при комплексном упрочнении сплава пластической деформацией и фазовым наклепом предварительная деформация в а-состоянии не имеет существенных преимуществ по сравнению с деформацией в у-состоянии. [c.26]

Регулирование устойчивости аустенита по отношению к прямому мартенситному превращению у- а имеет немаловажное значение как для осуществления самой операции фазового наклепа, так и для расширения температурной области применения аустенитных сплавов, упрочняемых фазовым наклепом. Стабилизацию аустенита могут вызвать следующие основные факторы отпуск, связанный с перераспределением дефектов и примесей, не вызывакиций старения и приводящий к так называемой тепловой стабилизации [4, 38, 218-220] пластическая деформация [221], увеличивающая плотность дислокаций перераспределение легирующих элементов между д- и у-фазами, приводящее к обогащению аустенита компонентами, снижающими Мц [118] i упорядочение t 2221 измельчение аустенитного зерна [223] всестороннее сжатие аустенита [224] карбидное старение [225] интерметаллидное старение [48, 226-228]) воздействие циклами у-fa-ty превращений [3, 38 229, 230], [c.156]

При изготовлении высокопрочных деталей машин из аустенитных сплавов не все способы упрочнения одинаково приемлемы - в некоторых случаях фазовый наклеп может оказаться предпочтительным. Равномерное упрочнение деталей сложной формы и больших сечений пластической деформацией практически невозможно. Старение дис-персионно-твердеюших аустенитных сталей является технологически наиболее доступным способом упрочнения. Однако известно, что даже небольшие отклонения от оптимальных режимов закалки и отпуска при старении приводят к падению прочностных или пластичес- [c.247]

Привлекательной стороной фазового наклепу аустенитных сплавов является возможность упрочнения путем термообработки при невысоких температурах (500-750°С) без применения пластической деформации. Преимуществом фазовогю наклепа является также неограниченная возможность упрочнения аустенитных изделий любой формы и любых размеров. Обработка холодом, применяемая при этом методе упрочнения в качестве промежуточной операции для осуществления мартенситного у- а превращения, не представляет затруднений для современной техники. Кроме того, имеется, по-видимому, возможность замены обработки холодом более простой операцией предварительного старения сплавов Ре-Ы1-Т1 перед фазовым наклепом. Решение этого вопроса является ближайшей задачей экспериментальных исследований. [c.248]

Поводоцкий В.Ц. Влияние фазового наклепа, пластической деформации и импульсного магнитного поля на мартенеитное превращение в Fe-Ni сплавах Автореф. дис.. .. канд. техн. наук. Челябинск Челябинский политехи, ин-т, 1973. [c.254]

Характерные для ТЦО структурные изменения могут быть усилены путем пластической деформации. Как известно, пластическая деформация перераспределяет и повышает плотность несовершенств кристаллического строения — дислокаций, вакансий, дефектов упаковки, а кроме того, способствует образованию и развитию мало- й высокоугловых границ. Так как дефекты кристаллической решетки сильно влияют на формирование структуры сплавов при фазовых и структурных переходах, пластическую деформацию перед ними, а также в период их прохождения можно эффективно использовать для создания оптимальной структуры при ТЦО сталей и сплавов. Процессы пластического дефор мирования и ТЦО можно совмещать, но можно проводить и независимо друг от друга. При этом важйо, чтобы фазовые и структурные превращения проходили в но-Бйх, измененных условиях, характеризующихся повышенной плотностью дефектов, создаваемых пластической деформацией. Так, в опытах с предварительной холодной деформацией [76] при ТЦО возрастает число центров образующейся у-фазы и, как следствие, интенсивно измельчается зерно аустенита. Кроме того, при деформировании в межкритическом интервале температур в результате динамического у а-превращения [29] можно значительно ускорить процесс перекристаллизации, сильно наклепать составляющие структуры и измельчить зерно. [c.11]

Эффект одновременного повышения прочности и пластичности сопровождается развитием интенсивных пластических деформаций, которые, изменяясь от цикла К циклу, являются причинно-следственной характеристикой,, позволяющей проследить кинетику и все этапы упрочнения при ТЦО. Аппаратом исследования служат анализ кривой пластических деформаций( ковариационная и автокорреляциокная функции. Экспериментами установлено, что изменение дисперснн пластических деформаций и координатной части корреляционной функции связано с развитием. фазового наклепа, а изменение козариационной функции при нулевом значении сдвига указывает на развитие диффузионной релаксации напряжений. [c.29]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...