Сплавы системы никель - хром

Сплавы системы никель — хром — молибден, типичным представителем которых является Хастеллой С, обладают наивысшей стойкостью к коррозии в условиях зоны прилива. Поскольку сплавы, отнесенные к классу I (см. табл. 27), особенно стойки к воздействию хлор-нона, то их можно использовать на среднем уровне прилива в тех случаях, когда необходимо обеспечить полное отсутствие коррозии. [c.81]

Наиболее известными сплавами системы никель — хром — молибден являются Хастеллой С и Инконель 625. По коррозионной стойкости в условиях погружения с этими сплав м-т могут сравниться только сплавы на основе титана. [c.86]

Сравнительные данные о коррозионной стойкости титана и некоторых других материалов в агрессивных морских условиях представлены в табл. 45 [69[. Следует отметить, что если бы в сравнении участвовали образцы из сплава Хастеллой С или других аналогичных сплавов системы никель—хром—молибден, то для них наблюдались бы столь же незначительные потери массы, как и для титана. [c.117]

СПЛАВЫ СИСТЕМЫ НИКЕЛЬ - ХРОМ [c.33]

СПЛАВЫ СИСТЕМЫ НИКЕЛЬ - ХРОМ - КРЕМНИЙ [c.47]

Так, например, жаропрочные стали на основе железа можно эксплуатировать при температурах до 700° С, алюминиевые и медные сплавы — до 400-450 °С, свинец — до 150 °С. Эффективное сочетание жаропрочности и жаростойкости достигается в сплавах системы никель-хром — до 1000° С. [c.22]

Этим, по-видимому, и можно объяснить различное поведение сплавов системы никель — хром и железо — хром в 0,1-н. растворе хлористого натрия при повышенных плотностях тока. [c.303]

Способность металлов сопротивляться коррозионному воздействию газов при высоких температурах называется жаростойкостью. Другая важная характеристика поведения металлов в условиях воздействия высоких температур — жаропрочность она определяет способность материала сохранять в этих условиях высокие механические свойства. Металл может быть жаростоек, но не жаропрочен, и наоборот, — жаропрочен, но не жаростоек. Так, например, алюминиевые сплавы жаростойки, но не жаропрочны при температуре 400—450° С. Быстрорежущая вольфрамовая сталь при 600—700° С жаропрочна, но не жаростойка. Достаточно эффективное сочетание жаростойкости и жаропрочности достигается в сплавах системы никель — хром. [c.11]

Л 107. Для проволоки и ленты, служащей элементами сопротивления во многих нагревательных приборах и печах, используют сплавы системы никель—хром (нихром). [c.217]

В аустенитных сплавах системы Fe—Or—Ni изменение абсолютного содержания хрома (в пределах 13— 22%) и никеля (5—18%) не оказывает существенного влияния на сопротивление деформации и пластичность, если при этом соблюдается постоянство отношения r Ni. [c.507]

Ко второй группе относятся другие компоненты (вводимые в сплавы в большинстве своем в значительно меньшем количестве, чем компоненты первой группы), улучшающие те или другие физико-механические свойства двойных сплавов. К таким компонентам обычно относятся следующие магний в сплавах типа силумин кремний в сплавах типа магналий марганец, никель, хром и другие элементы переходной группы в сплавах системы А1 — Си. [c.76]

Жаропрочные и жаростойкие сплавы получают на основе системы никель - хром с легирующими добавками вольфрама, молибдена, титана, алюминия. Они стойки к образованию окалины на поверхности в газовых средах при нагреве свыше 500 °С. Повышенная длительная прочность, высокое сопротивление ползучести и усталости достигаются за счет введения в сплавы [c.464]

Были сделаны попытки изыскания жаропрочных сплавов на основе системы железо—никель (без хрома), но они не увенчались успехом. [c.222]

Как указывалось выше, соединения типа AzB с г ц к решеткой, которые называются у фазами, обеспечивают основное упрочнение сплавов с высоким содержанием никеля На схематическом изотермическом разрезе тройной системы никеля и алюминия с другими элементами (см рис 35) показана степень возможного замещения и участия различных легирующих элементов в образовании у фа зы Кобальт замещает никель, образуя горизонтальную об ласть, титан, ниобий, ванадий замещают в основном позиции алюминия, молибден, железо и хром, по видимому, могут замещать как атомы алюминия, так и никеля [c.326]

Сплавы, содержащие 29 и 45 % Ni (остальное Fe), имеют нулевые значения коэффициента 7. Однако незначительные отклонения в концентрации никеля, что неизбежно в металлургическом процессе, резко изменяют значения 7. Поэтому сплавы системы Fe - Ni дополнительно легируют хромом, который делает эту зависимость менее резкой и позволяет получать в сплавах различных плавок устойчивое значение 7, близкое к нулю. [c.567]

Для сплавов системы Fe—Ni—Mn при содержании марганца от 4 до 18% и никеля от 6 до 23% построены фазовые диаграммы при —269 и 27 °С [74]. Показано, что никель оказывает сильное стабилизирующее влияние на 7-фазу. Совместное легирование хромом и никелем [24], азотом и молибденом [79] в еще большей степени сужает область стабильности е-мартенсита. [c.41]

По данным работы [1] введение никеля, молибдена, вольфрама и хрома в сплав с 19—20% Мп сопровождается снижением вероятности образования д. у., причем наиболее сильное влияние оказывает никель, а наиболее слабое — хром, что согласуется с результатами работы [109]. Легирование сплава с 20% Мп хромом (13%) резко повышает энергию д. у. аустенита (32 МДж/м по сравнению с 29 МДж/м ), стабилизируя ГЦК-решетку. При этом в структуре аустенита сплава системы Fe—Мп—Сг появляются тройные дислокационные узлы, большое число нерасщепленных дислокаций и полностью исчезают д. у. Дополнительное легирование этого сплава небольшими добавками никеля и молибдена дополнительно повышает энергию д.у. до 40 МДж/м . [c.69]

Система никель — хром. Из этой группы были исследованы следующие сплавы [c.56]

Система никель — хром с алюминием. Можно сказать, что вопрос окалиностойкости при высокой температуре для этого типа сплавов частично решен. Действительно, 3 типа сплавов — Аь Аг и А4 — дали хорошие результаты (табл. 8). [c.65]

Рассмотрим работу А.С.Тумарева, Л.А.Панюшина и А.В.Гуца [ 26], в которой исследована связь между жаростойкостью, составом окалины и химическим составом сплавов системы никель - хром, содержащих от О до 100 % Сг. Образцы с платиновыми метками окисляли изотермически в течение 8 ч при 1100 и 1200°С в атмосфере кислорода, очищенного от влаги и углекислоты. Состав окалины и механизм ее образования изучали рентгенофазовым, химическим и металлографическим методами. Основные результаты исследования представлены на рис. 7-9, которые дают возможность судить о влиянии продуктов реакции на механизм и скорость окисления. [c.33]

Аналогичный механизм установлен также в коррозионностойких сплавах системы никель — хром, в которых наблюдается выделение карбидов типа СггзСв [19]. [c.14]

Перечисленным выше требованиям удовлетворяют сплавы системы Fe—Ni при содержании около 30% Ni. У сплавов такого состава температура Кюри 80—100° С (см. рис. 19) эти сплавы называют термопермами. Шунты, изготовленные из сплава 80,5% Fe + 29,5% Ni, можно применять при температурах от +60 до —60" С. Используют также сплавы с более высоким содержанием никеля, но для снижения температуры Кюри, легированные дополнительно хромом [c.174]

Недавно стало известно, что покрытие из сплава системы Fe — Ni — Со, нанесенное на поверхность усов сапфира вакуумным напылением, обеспечивает достаточно прочное сцепление со сплавом никель-палладий, а введшие в никель титана и хрома создает благоприятные условия для смачивания сапфира никелем. Наилучшее решение проблемы —в создании на границе раздела компонентов мономолеку-лярной пленки со структурой шпинели ЫЮ-АГгОз. [c.69]

В зоне прилива и на малых глубинах поверхность никелевых сплавов подвергается биологическому обрастанию, например усоногими раками и моллюсками. Это затрудняет поддержание пассивности никеля и сплавов нпкель — медь, никель — хром — железо и никель — хром. Однако сплавы системы нпкель — хром — молибден сохраняют пассивность в зоне прилива и при обрастании. [c.79]

Эти сплавы обладают высоким электросопротивлением, небольшим температурным коэфициентом электросопротивления и высокой жаростойкостью. Кроме никеля и хрома, в эти сплагы вводятся и другие элементы железо до 25—ЗООф (для замены никеля и облегчения механической обработки) молибден до 7<>/q (повышает удельное электросопротивление и жаростойкость), марганец до 4% (раскислитель, десульфуризатор и дегазификатор). Углерод вреден, так как он увеличивает хрупкость и уменьшает жаростойкость нихромов. Содержание его ограничивается по стандарту 0,25<>/о. Никель и хром обладают ограниченной растворимостью в твёрдом состоянии. При эвтектической температуре 1320° С в никеле растворяется 46% Сг и при комнатной температуре 35%. В тройной системе N1 — Сг — Fe в никелевом углу имеется обширная область тройного твёрдого раствора (фиг. 212). [c.225]

Обычно выбор материалов для контура водо-водяных реакторов, которые работают при максимальной температуре 300° С, делают между углеродистыми и низколегированными сталями или аустенитными нержавеющими сталями. Скорость коррозии этих материалов низкая для нержавеющей стали при оптимальных условиях она составляет 0,5 г/м в месяц или 0,0007 мм в год, в то время как для углеродистых и низколегированных сталей 1,5—3 г/м в месяц или 0,0023—0,005 мм в год. Поэтому нет особой необходимости уменьшать возникающие напряжения или улучшать герметичность в хорошо контролируемых системах. Однако значительные проблемы связаны с продуктами коррозии, которые циркулируют через реакторную систему и высаживаются на поверхность металла или вымываются с нее непрерывно или периодически в зависимости от условий работы. Эти продукты коррозии обычно присутствуют в виде изолированных частиц диаметром <1 мкм и представляют собой шпинель типа R3O4, где R — железо, никель и хром. Скорость накопления продуктов коррозии в больших реакторах может достигать 10 0 г/сут. Они могут выпадать в осадок в зонах, где нет движения теплоносителя или действуют большие градиенты давления и высокие скорости теплопереноса, и собираться на поверхности тепловыделяющих элементов, где они активируются. Осажденное вещество воздействует на активацию, гидравлику, теплоперенос и реактивность. Наиболее значительный эффект состоит в том, что они могут после облучения в активной зоне высаживаться на участках, которые плохо защищены от радиации или которые имеют лишь временную защиту и поэтому могут представлять опасность для обслуживающего персонала. Активации подвергается большинство элементов, входящих в состав стали. Но для реактора с длительным сроком службы наибольшую опасность представляет нуклид Со из-за большого периода полураспада и высокой у-ак-тивности. Поэтому необходимо уменьшатд количество продуктов коррозии и связанную с ней радиоактивность, сохраняя низкую скорость коррозии. Важно также при изготовлении контура реактора использовать материалы с минимальным содержанием кобальта. Стеллиты, которые содержат значительное количество кобальта, не должны контактировать с теплоносителем. Другие сплавы надо выбирать с учетом минимального содержания кобальта. Это особенно относится к никелевым рудам, обычно содержащим кобальт, который не всегда удается полностью удалить в процессе экстракции. Различные условия работы реакторов PWR и BWR требуют различных методов контроля коррозионных процессов. [c.151]

В автомобильной и тракторной промышленности для пайки клапанов и седел, изготавливаемых из сталей и никелевых сплавов, применяют припой марки 5АГ системы никель— хром—кремний, имеющий в литом состоянии предел прочности на отрыв 500 МПа и температуру плавлеиия 990—1080 °С. Смесь 85 % порошков припоя 5ЛГ с 15 % вольфрама обозначена маркой 5ВА и применяется в виде пасты. Паяльную пасту приготавливают смешением порошковой смеси 5ВА со связуюш,им на основе акриловой смолы АС-82 и наносят на паяемые поверхности пульверизатором пли кистью. [c.243]

Описаны сплавы кремния с сурьмой, висмутом, кобальтом, эологгом, свннцом, серебром, оловом и цинком [461. В двойных системах кремния с указанными металлами не обнаружено никаких соединений. Получены также сплавы с алюминием (47, 71. Сплавы на основе железа можно покрывать кремнием или сплавлять с ним [59]. Отливки из сплавов железа с высоким содержанием кремния (15 )о) стойки против коррозии, однако они не поддаются обработке резанием. Эти и другие сплавы кремнии и железа, а также кремния, углерода и железа подробно изучались Грейнером и сотр. [331. Те же авторы рассматривают кремнистые и кремнсмаргание-вые стали, в том числе стали, которые содержат также никель, молибден, хром и ванадий. [c.338]

Как уже указывалось в разделе 5.4.3, аморфные металлические материалы с нулевой магнитострикцией характеризуются высокой магнитной проницаемостью и низкой коэрцитивной силой. Впервые близкая к нулю магнитострикция наблюдалась на аморфных сплавах в системах (Со —Fe)(Si — В) и (Со —Fe)(P —В) при содержании железа 5% (см. рис. 5.20). Затем нулевая магнитострикция была обнаружена и в сплавах, легированных никелем [104], что отмечено на рис. 5.42. Кроме того, магнитострикция приближается к нулю при замене железа на марганец [105, 106]. Недавно нулевая магнитострикция обнаружена в аморфных сплавах на кобальтовой основе с цирконием в качестве аморфизирую-щего элемента [107]. Эти сплавы ведут себя аналогично сплавам кобальта с металлоидами. Если в сплавы с цирконием вместо железа и (или) марганца ввести молибден или хром, то свойства сплавов резко меняются. При такой замене компонентов у сплавов кобальта с металлоидами магнитострикция отрицательна, а у сплавов с цирконием она оказывается положительной. Другие аморфные сплавы на основе кобальта, например Со — Та [108] и Со — Nb [109], также имеют отрицательную магнитострикцию, поэтому, добавляя туда железо, можно получить сплавы, имеющие нулевую магнитострикцию, что действительно наблюдается, например, в сплавах Со — Fe — Nb [ПО]. [c.161]

Итак, наш рецепт приготовления сплава состоит в простом перемешивании шаров разного цвета, взятых в нужной пропорции. Конечно, это очень упрощенная схема. Во-первых, предполагается, что все сплавы системы при любых концентрациях и температурах имеют одну и ту же кристаллическую решетку. Этому условию отвечают, например, реальные системы золото — никель, медь — золото, медь — никель, хром — молибден и т. д. Во-вторых, мы на время забудем про колебания атомов, разницу в размерах шаров, вакансии, дислокацйи. .. В общем — про все искажения и дефекты идеальной решетки. [c.165]

Растворно-осадительный механизм роста, приводящий к необратимому увеличению объема вследствие развития диффузионной пористости, изучен применительно к графи-тизированным сплавам железа, никеля и кобальта. С углеродом указанные металлы образуют растворы внедрения и сильно различаются от него коэффициентами диффузии. Большое различие в диффузионной подвижности имеет место и в сплавах других металлов и неметаллов. Но при гермоциклировании этих сплавов, когда многократно повторяются процессы растворения и выделения избыточных фаз, накопление пор не обнаруживается. Число изученных систем невелико, но по крайней мере в микроструктуре термоциклиронанных твердых растворов на основе хрома и никеля, меди и титана, алюминия и меди, алюминия и кремния и некоторых других поры не выявлены. В указанных системах. компоненты образуют растворы замещения ч в них реализуется вакансионный механизм диффузии. [c.98]

Автор кратко рассмотрел влияние на свойства жаропрочных сталей и сплавов осгшвных легирующих элементов — никеля и хрома, а также наиболее энергичных аустенитизаторов — азота, бора, углерода. Марганец, как уже отмечалось, в качестве аусте-нитизатора действует примерно вдвое слабее никеля. Поэтому при введении больших количеств марганца в состав жаропрочных сталей рекомендуется одновременно повышать содержание в них углерода или азота. По нашим данным весьма полезен в данном случае и бор. Сам по себе марганец, естественно, не повышает жаропрочности аустенитных сталей. Для максимального упрочнения твердого раствора Fe—Сг—Мп его легируют молибденом, вольфрамом, ниобием, ванадием, титаном [371 в присутствии углерода с азотом. В высокожаропрочных сплавах на никелевой основе содержание марганца обычно сильно ограничивают, например до 0,3—0,5%. Возможно, это связано с относительной легкоплавкостью (см. рис. 78, в) и малой жаропрочностью сплавов системы Ni—Мп. Правда, в последнее время в состав никелевых сплавов типа инконель вводят до 10% Мп [42]. [c.45]

Изготовленные сплавы-катализаторы применяли для синтеза поликристаллов карбонадо . После синтеза поликристаллы дробили и вьщеляли фракции 630/500 и 400/315 для проведения прочностных испытаний по ГОСТ 9206-80. Прочность алмазов АРК4 630/500 и 400/315, синтезированных с применением катализаторов системы никель-хром, представлены на рис. 6.5, а синтезированных с применением катализаторов системы (20 % Сг — 80 % Ni) — С — на рис. 6.6. [c.436]

Основные материалы оборудования парогенераторов стали перлитного класса. Широко используются стали (табл. 30.3) с малыми добавками ванадия. В сталях, предназначенных для изготовления труб пароперегревателей, рекомендуется никель заменять элементами с высокой температурой плавления сульфидов и сульфидных эвтек-тик, например марганцем. Аустенитная сталь ДИ-59, содержащая марганец, медь и ниобий, обладает стойкостью в продуктах сгорания высокосернистого мазута при температуре 650 и устойчива к межкрнсталлитной коррозии. Для изготовления шипов и подвесок используют малопластичные, но весьма коррозионно-стойкие сплавы системы Fe—Сг—Si (сильхромы) и Ре—Сг—Si— А1 (сихромали) [3]. При повышении концентрации алюминия и хрома возрастает стойкость к ванадиевой коррозии, добавки молибдена ухудшают стойкость сталей в продуктах сгорания мазута. Для изготовления стоек и подвесок труб газоходов, температура которых превышает температуру поверхностей нагрева, используют хромоникеле- [c.204]

Диаграмма состояния системы не построена. Цима [1 ] изучил двойной окисел никеля и хрома, образуемый на поверхности окисляющегося Ni- r сплава. Содержание хрома в окисном слое доходило до 6 атомн. %. Установлено также образование шпинели NiGr Oi. [c.613]

Установлено, что по структуре и фазовому составу электроосажденных сплавов железо—никель—хромовые сплавы, полученные из сульфамидного электролита, отличаются от нержавеющих сталей. Электроосажденные сплавы имеют мелкодисперсное строение и представляют собой преимущественно а-фа-зу. Термообработка при температуре 800—850° С в защитной атмосфере вызывает укрупнение зерен и изменение фазового состава сплава в соответствии с диаграммой состояния системы железо—никель—хром. Табл. 1, рис. 4, библ. 8. [c.124]

Современные коррозиопностойкие никелевые сплавы относятся к следующим трем основным системам легирования никель — молибден, никель — хром, никель — молибден — хром. [c.178]

Анодная защита в отличие от катодной применяется только в тех случаях, когда металл или сплав изделия легко переходит в пассивное состояние, которое должно сохраняться в окислительных средах. К легко пассивирующим металлам относятся хром, никель, титан, цирконий и другие и сплавы системы железо — цементит, содержащие эти металлы. Анодная защита осуществляется присоединением к конструкции положительного полюса источника постоянного тока (анода), а катоды помещаются около поверхности изделия. При анодной защите резко снижается скорость коррозии при минимальном расходе энергии, так как сила тока очень мала. Анодную защиту применяют для предохранения изделий, соприкасающихся с сильно агрессивной средой. Очень часто защищают изделия, изготовленные из титана, циркония, легированных сталей, например 10Х18Н9Т (рис. 31), углеродистых сталей. При таком методе увеличивается срок службы аппаратуры. Анодную защиту также часто используют с целью снижения загрязнений агрессивной среды продуктами коррозии. [c.130]

Добавки 15—20—25% Сг к никелю сравнительно мало повышают жаропрочность сплава, но безусловно упрочняют твердый раствор и повышают межатомные связи в кристаллической решетке. Кроме упрочняющего действия, хром сильно повышает окалиностойкость никеля и железа. Поэтому все сплавы на железоникелевой и никелевой основе содержат, как правило, много хрома (см. табл. 9). Жаропрочность сплавов системы Сг—N1— —Ре и особенно N1—Сг сильно повышается при введении в них титана и алюминия, что обусловлено образованием упрочняющих дисперсных фаз (типа Ы1зТ1 и Ы1зА1) и их взаимодействием с твердым раствором. Поэтому все новые сплавы на основе никеля и ряд сплавов на железоникелевой основе обязательно содержат также титан и алюминий (см. табл. 9). Еще большую жаропрочность эти сплавы приобретают при введении, кроме титана и алюминия, также следующих элементов У, Мо, N5, В и др. [c.37]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...