Нагрузки Прогибы

Свободно опертая по концам балка прямоугольного сечения под действием равномерно распределенной нагрузки получает прогиб в середине, равный 5 см. Эта балка заменяется другой балкой из того же самого материала и также прямоугольного сечения, но с шириной, вдвое меньшей, чем у исходной балки. Какова должна быть высота новой балки h- по сравнению с высотой 1 исходной балки, если новая балка под действием той же самой нагрузки прогибается только на 1,25 см [c.168]

Корни уравнений (з) определяют на цифровых электронных машинах и путем построения графиков нагрузка — прогиб находят верхние и нижние значения критической нагрузки для различных отношений / h, см. 124], 161. [c.301]

Очевидно, для цилиндрического изгиба при данной нагрузке прогиб W является функцией только координаты х, т. е. w = w (х), и внутренние усилия в сечениях также зависят только от х. Поэтому можно ограничиться рассмотрением изгиба любой элементарной полоски, выделенной двумя поперечными сечениями, перпендикулярными к оси у, за исключением узких полосок по коротким сторонам пластинки (рис. 466, а). [c.499]

Случай нескольких сил. Увеличивая количество сил и пар, можно исследовать разнообразные варианты нагружения. Пусть, например, в первом состоянии к балке приложены сила и момент Z.2 соответственно в сечениях 1 и 2. Вызываемые этой нагрузкой прогибы в некоторых произвольных сечениях 3 и 4 обозначим через Аз1 и [c.281]

Рис. 8.7. Характерные типы диаграмм нагрузка — прогиб и схемы их обработки.

В прямом смысле устойчивость в малом является обычным требованием, невыполнение которого означает, что конструкция будет самопроизвольно отклоняться от своего равновесного состояния при фиксированной нагрузке. Кривые нагрузка — прогиб или а(е) при простом нагружении имеют положительный наклон. Устойчивость в малом для цикла и устойчивость в большом характерны для большинства пластичных конструкционных металлов и пластичных конструкций при рабочих нагрузках и умеренных перегрузках. Условия устойчивости материалов часто неявно подразумеваются в методиках и нормах проектирования, но нельзя предполагать, что эти условия имеют силу и для композитов, поскольку они не являются законами природы. [c.19]

Если учесть, что балки обоих указанных выще типов могут быть рассчитаны заранее на всевозможные воздействия, то в основной системе метода перемещений любое перемещение от нагрузки (прогиб точки оси, угол поворота сечения) можно считать известным. С этой точки зрения такую основную систему метода перемещений уместно назвать кинематически определимой. [c.592]

Кривая изменения прогиба образца представляет собой результирующую влияния внутренних процессов, происходящих в металле под действием внешней переменной нагрузки. Прогиб образца зависит от ряда факторов модуля упругости, степени развития микро- и макроразрушений, перераспределения напряжений в результате большой пластической деформации внешних слоев металла образца, эффекта Баушингера и т. д. [c.35]

Нагрузка 100%. . Снята нагрузка. . Прогиб. ..... [c.66]

В данном разделе рассматриваются методы расчета спиральных пружин, причем сначала рассматривается метод расчета с применением кажущейся постоянной пружины, затем описывается графический метод определения кривой нагрузка — прогиб спиралей из сплава с эффектом памяти формы с последовательным отсчетом величин на отдельных стадиях кривой напряжение — деформация, не зависящей от постоянных пружин. [c.152]

На рис. 3.11 приведен пример расчета зависимости кажущегося модуля сдвига С от 7" по уравнению (3.3) по данным кривой нагрузка — прогиб спирали из сплава Т1—N1. Модуль сдвига С является почти постоянным при Г < М . Однако при повышении температуры модуль сдвига увеличивается, а при переходе через точку резко возрастает. Затем подъем кривой становится более плавным, а при Т > модуль сдвига вновь оказывается почти постоянным. Модуль сдвига изменяется и в зависимости от величины деформации, по мере увеличения деформации разность величин 6 мартенситной и исходной фаз увеличивается. Кроме того, модуль сдвига изменяется и в зависимости от условий термообработки с целью получения эффекта памяти формы (температура, время), а также в зависимости от абсолютных величин температур превращения сплавов. Поэтому необходимо предварительно определить условия термообработки и температуры превращения сплавов, исходные данные для которых приведены на рис. 3.11. [c.155]

Рис. 3.13. Кривая нагрузка — прогиб спирали из сплава с эффектом памяти формы /=0,75 мм, 0 = 6,0 мм, л = 5,0, Г = 70 °С (Д = 51 °С)

Р - нагрузка /- прогиб образца при испытании А, и Ар- работа соответственно на зарождение трещины и развитие разрушения [c.162]

В случае композиционных материалов, особенно волокнистых, для определения энергии разрушения наиболее часто используют изгиб брусков с треугольным надрезом (рис. 2.6, а), разрушение которых происходит не катастрофически, т. е. с контролируемой скоростью. При таком разрушении внешние потери энергии очень малы. Образцы композиционных материалов, которые без надреза разрушаются катастрофически, можно заставить разрушаться квази- или полностью контролируемым образом и при прямом надрезе (рис. 2.6,6), если надрез достаточно глубокий, а отношение длины надреза к глубине достаточно велико (рис. 2.7). При контролируемом разрушении, если материал упругий вплоть до разрушения, или разрушение сопровождается необратимыми деформациями, делением площади под кривой нагрузка — прогиб, равной работе, затраченной на разрушение образца, на площадь поверхности разрушения (для хрупких, гомогенных материалов равную [c.60]

Как уже указывалось, в результате испытаний образцов с надрезом на маятниковых копрах определяют или всю работу (К по ГОСТ 9454—78 или Ли по ГОСТ 9454—60), затраченную на деформацию и разрушение образца данного типа или чаще удельную работу КС = К/5о(ан=Лн/5о), где 5о — площадь поперечного сечения образца в месте надреза до испытания. При осциллографировании диаграммы нагрузка—прогиб величина К, (или Лн) выражается площадью под диаграммой (рис. 13.11). Различные материалы (/—4) могут иметь одинаковую полную (и удельную) рабо- [c.215]

Рис. 13.11. Четыре разновидности диаграмм нагрузка — прогиб для четырех различных материалов (/, 2, 3 и 4) при одинаковой величине поглощенной энергии (схема)

Как следует из рис. 9.5, в рассматриваемом случае перемещения, превышающие соответствуют нагрузкам меньшим, чем Ра-При Я > на характеристике пружины появляется участок с отрицательной производной, который можно назвать участком отрицательной жесткости. В этом случае характеристика тарельчатой пружины представлена на рис. 9.5 точками О, а, с, е, /. От точки а к точке е происходит внезапное увеличение перемещения %. Имеет место скачок на величину ае, после чего с увеличением нагрузки прогибы продолжают монотонно расти. Характеристика пружины при разгрузке представлена на рис. 9.5 точками /, е, с, а, k, О, при этом на участке k опять имеется скачок в уменьшении перемещений. [c.221]

При последующем увеличении нагрузки прогибы мембраны становятся соизмеримы с толщиной. Срединная поверхность удлиняется и помимо напряжений изгиба в материале мембраны появляются напряжения растяжения ао, соизмеримые с изгиб-ными. На рис. 11.1 показано распределение этих напряжений по толщине мембраны в радиальном а о) и окружном (o , сг ) направлениях. Напряжения Од, равномерно распределенные по толщине материала, называются мембранными напряжениями. При растяжении мембраны ее сопротивление внешней нагрузке возрастает, прогибы мембраны при этом увеличиваются медленнее, чем нагрузка, и упругая характеристика становится затухающей. Расчет мембраны в области больших перемещений должен быть основан на нелинейной теории, учитывающей как изгиб, так и растяжение мембраны в срединной поверхности. [c.237]

Для выяснения поведения материалов в условиях ударного изгиба проводят испытания с записью диаграммы нагрузка — прогиб. Такое испытание имеет некоторые преимущества перед стандартным испытанием на ударный изгиб, позволяя проводить измерения разрушающей нагрузки и прогиба, а также измерение работы до максимума нагрузки и после (работа до лома). [c.61]

Разработана следующая система регистрации нагрузок и деформаций при ударном изгибе. Усилие определяется с помощью динамометра, на который наклеены тензорезисторы, соединенные по мостовой схеме. При нагружении динамометра сигнал разбаланса моста, пропорциональный приложенному усилию, поступает через фигурную прорезь в его корпусе. Движущийся молот шторкой, которая закреплена на нем, перекрывает световой поток, что меняет сопротивление элемента. Выходной сигнал осуществляет развертку сигнала нагрузки по горизонтали. Диаграммы деформаций при испытании каждого образца фотографируются с экрана осциллографа на чувствительную фотопленку. Работа разрушения определяется планиметрированием площади под кривыми деформации образцов. Диаграммы нагрузка — прогиб, полученные фотографированием с экрана осциллографа, позволяют определять работу зарождения и развития трещины. [c.61]

На рис.3.16 приведены зависимости нагрузка-прогиб в центре , полученные для пологих оболочек с кривизной к = 0 2 4, 8 при равномерном разбиении контура оболочки на 40 дуговых элементов. Принято v = 0,3 и е = 10 . Безразмерные параметры имеют вид [c.90]

Шестиугольная в плане пологая сферическая оболочка, три кромки которой жестко закреплены, а три другие - шарнирно закреплены (рис.3.18), находится под действием равномерно распределенного нормального давления, направленного к центру кривизны. На рис.3.18 приведены зависимости нагрузка-прогиб в центре для пологих сферических оболочек с кривизной к = О, 1 4 8 И V = 0,3. [c.91]

Таким образом, при наличии начальной неправильности, либо эксцентриситета продольной силы, либо поперечной нагрузки прогибы v (2) растут бесконечно при F / кр.э- Исключение составляет е = —qlFk в случае (15.48). Если в решении учесть геометрические нелинейности, появление которых неизбежно с ростом прогибов, то каждой конечной силе соответствует конечный прогиб, аналогично тому, как это показано в 15.6. Такое положение более соответствует истине. Однако нужно считаться с тем, что при приближении F к р.э прогибы начинают интенсивно расти и график их зависимости от F по полученному решению может быть представлен в виде рис. 15.23. По причине быстрого роста к (z) при Р Ркр,ь назначается коэффициент запаса на продольную силу порядка 0,5...0,6, так как в реальных условиях всегда существует эксцентриситет (по технологическим причинам). [c.363]

Уравнения (2.122) и (2.124) позволяют, задавая величину Я, и определяя соответствующую нагрузку и прогиб, построить зависимость нагрузка—прогиб. Максимальный прогиб в соответ-етвии е уравнением (2.122) [c.118]

И малопластичных при растяжении материалов, чувствительных к перекосу. Исходной кривой при изгибе служит диаграмма нагрузка—прогиб, по которой определяют пределы пропорциональности Опц. и, упругости Оусл. и> прочности (7в. и и текучести [c.11]

ПРОДОЛЬНЫЙ ИЗГЙБ — деформация изгиба прямого стержня при действии продольных (направленных по оси) сжимающих сил. Про квазистатпч. возрастакнн нагрузки прямолинейная форма стержня остаётся устойчивой до достижения век-рого критич. значения нагрузки, после чего устойчивой становится искривлённая форма, причём при дальнейшем возрастании нагрузки прогибы быстро увеличиваются. [c.134]

При расчетах с учетом случайных нагрузок необходим график нагрузка—-частота пра1вило накопления повреждений наиболее просто применяется после сведения зависимости нагрузка— прогиб к ряду шагов (рис. 15.8). Если начертить кривую частоты нагрузки на одном листе с кривой а — lgЛf, тогда видно, во сколько р,аз один сложный цикл переменного нагружения больше любой дадной величины нагрузки, приходящейся на милю, за единицу времени или за какую-нибудь другую единицу измерения. Таким образом, мы получим вид циклов, обозначенных п. На рис. 15.8 число циклов нагрузки за милю между пределами нагрузки, изображенной отрезками ОА и ОВ, есть (это значит, что п =ВВ —А А циклов) повреждения, соответствующие этой группе нагрузок, определяются приблизительно Ав- Учитывая все интервалы нагружения, [c.407]

Рис. 2.7. Диаграммы нагрузка — прогиб при контролируемом (а), квазиконтро-лируемом (б) и катастрофическом (в) разрушении образцов при изгибе.

Для исследования поведения материала при скоростях, превышающих 5 м/с, применяют ротационные копры. Такой копер выпускала фирма УеЬ Шегк81оКргй1та8сЫпеп (ГДР). С его помощью можно испытывать образцы при скорости удара до 50 м/с. Максимальный запас энергии копра 300 кДж. Копер оборудован осциллографическим устройством для получения диаграмм нагрузка — прогиб. [c.214]

Определение работы, поглощенной при ударном испытании, планиметрированием осциллограмм нагрузка—прогиб и непосредственное ее измерение по отклонению маятника дают близкие результаты (рис. 13.24) [19]. Однако это не доказывает, что нагрузка при осциллографиро-вании измерена достаточно точно. При хрупком разрушении, т. е. при малых значениях прогиба, даже при существенном различии в максимальной нагрузке могут быть получены близкие значения работы, поглощенной при испытании образцов. В то же время основным назначением измерения нагрузки при ударных испытаниях является определение параметра вязкости разрушения при динамическом нагружении Кр. Для определения этой характеристики необходимо существенно ограничить пластическую деформацию у вершины трещины, т. е. в [c.222]

В работе [24.1] численно решена задача несимметричной устойчивости и изучено влияние граничных условий. При этом исходное состояние оболочки считалось нелинейным. Осесимметричная форма потери устойчивости реализуется при значениях параметра Ь = Ьо. Величина Ьо зависит от граничных условий. Шарнирному и жестко защемленному контуру соответствует 6о. равное 4 и 5,5. При подвижном шарнире и подвижном защемлении 6о == 13,7. Неосесимметричное волнообразование с одной полуволной по меридиану появляется хлопком при 6 > Ьо. На исходной ветви нагрузка — прогиб ниже предельной точки возможно появление нескольких точек разветвления решения, со-ответствующих различным формам волнообразования. Критическое давление сильно зависит от граничных условий. За счет подвижности контура по меридиану его величина снижается в несколько раз. Результаты потери устойчивости по неосимметрич-ной форме для граничных условий 51, 54, С1, С4 показаны на рис. 24.6 пунктиром. [c.299]

Нелинейное осесимметричное деформирование свободно опертой панели исследовал впервые К. Бицено [24.6]. Месколл [24.15] основывался на нелинейных уравнениях Рейсснера [24.16], пригодных при малых деформациях и произвольных поворотах, и обычных уравнениях, справедливых при малых поворотах, которые применялись во многих других исследованиях [24.10, 24.18]. Использовался метод Ньютона и метод конечных разностей,- На рис. 24.8 показана зависимость нагрузка—прогиб для панели с параметром 6 10. Характерно множество равновесных ср- [c.299]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...